油氣儲(chǔ)運(yùn)本科畢設(shè)勝利管道工藝初步設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 ，得到準(zhǔn)確的出站溫度，校核其是否低于最高出站溫度60℃。本設(shè)計(jì)中校核了將2和3站同時(shí)停泵時(shí)壓力越站的情況，校核合格。在本設(shè)計(jì)中，全越站有兩種情況，2站停運(yùn)，由1站輸?shù)?站，3站停運(yùn)，由2站輸?shù)侥┱?，比較以上兩種工況，第二種距離較長(zhǎng)，因此只需校核3站停運(yùn)的工況。當(dāng)油田來(lái)油不足時(shí)，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過(guò)低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進(jìn)行反輸。所謂工藝流程是指所輸介質(zhì)在各輸油站中的輸送操作過(guò)程的簡(jiǎn)化圖線(xiàn)。中間站所具有的工藝流程有：正輸、反輸、熱力越站、壓力越站、全越站、清管。則有：kg/s（2）平均溫度根據(jù)凝點(diǎn)和輸送要求，及管線(xiàn)的實(shí)際情況和經(jīng)驗(yàn)等因素，設(shè)定進(jìn)出站油溫分別如下：T=34℃ T=45℃ 則根據(jù) 得：=℃（3）密度 根據(jù)20℃時(shí)的油品密度按下式換算成平均溫度下的密度：式中： 、 —溫度為℃及℃時(shí)的油品密度，kg/m； —溫度系數(shù)，kg/(m 經(jīng)濟(jì)管徑根據(jù)式（2—1）可得經(jīng)濟(jì)管徑mm根據(jù)國(guó)產(chǎn)鋼管部分規(guī)格初步選定管子，其規(guī)格為：內(nèi)徑mm；壁厚mm；外徑mm。由于大直徑，高輸量下的油流溫降較小，故在本設(shè)計(jì)中采用不保溫輸送?！?。 的計(jì)算一般情況下，~?！?。由于摩擦生熱從而會(huì)使油溫有所上升，即會(huì)引起溫升。根據(jù) 相對(duì)密度其中：20℃下的相對(duì)密度則15℃下的相對(duì)密度因?yàn)楸葻釀t得kJ/(kg℃)m/sm/m℃℃℃P℃)m/sm/m℃ 翻越點(diǎn)的確定沿線(xiàn)各點(diǎn)極有可能成為翻越點(diǎn)的點(diǎn)為如下各點(diǎn)，即（223km，30m）；（220km,114m）。則m管子的設(shè)計(jì)內(nèi)壓力換算為米油柱 m則最少泵站數(shù) 取整由前面所求初定加熱站數(shù)為2個(gè)，按照熱泵合一的原則，若泵站數(shù)取2個(gè)時(shí)，,超過(guò)管材承壓，故應(yīng)該熱站數(shù)取3個(gè)。skJ/(kg℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP℃)m/sm/m則mmm經(jīng)校核各站均符合熱月校核?！?根據(jù) （2—7）則kg/s 當(dāng)℃時(shí)，為牛頓流體?！鎘g/mm/skJ/(kg℃)m/m℃℃℃kg/mkJ/(kg現(xiàn)在我們分別對(duì)以下各點(diǎn)分別進(jìn)行確定：根據(jù)式（2—6）則=m=m 因?yàn)?，即，即該點(diǎn)到末點(diǎn)的高差足以克服沿線(xiàn)的摩阻而把介質(zhì)輸送到末站，所以翻越點(diǎn)為（220km，114m）。skJ/(kgskJ/(kg℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP比較以上情況，當(dāng)3站停運(yùn)時(shí)輸送的距離較長(zhǎng)，故校核3站停運(yùn)時(shí)可以全越站即可。m/m℃得牛頓段長(zhǎng)度km 非牛頓流體 確定有無(wú)轉(zhuǎn)折點(diǎn)（1）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：（2）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：在℃之間有流態(tài)的變化,即層流到紊流的轉(zhuǎn)折點(diǎn)?！?根據(jù)（2—10）則得非牛頓紊流時(shí)：經(jīng)試算得 m/m℃得非牛頓紊流段長(zhǎng)度kmkm此時(shí)，℃ ℃ ℃kg/mm/skJ/(kg以免運(yùn)行費(fèi)用過(guò)高，反輸時(shí)要以最小輸量為計(jì)算依據(jù)。℃)。℃)Kw站號(hào)123(℃)35(℃)606060(Kw)1站：℃kJ/(kg℃)Kw3站：℃kJ/(kg輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘繎?yīng)按下式計(jì)算： （2—11）式中 —輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘浚╩）； —輸油首站、輸入站、分輸站、末站原油年總運(yùn)轉(zhuǎn)量（t）； —儲(chǔ)存溫度下原油密度（t/m）； —油罐裝量系數(shù)，； —原油儲(chǔ)備天數(shù)（d）。全線(xiàn)均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式，加熱方式為直接加熱。輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐為2個(gè)5萬(wàn)m儲(chǔ)油罐和2個(gè)4萬(wàn)m儲(chǔ)油罐。從張老師那里我們學(xué)到的不僅是專(zhuān)業(yè)知識(shí)，還有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，再一次表示我們對(duì)張老師的敬佩與感激。51工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)致謝本次設(shè)計(jì)過(guò)程中，我們得到了張國(guó)忠老師的耐心指導(dǎo)和劉剛等各位老師的大力幫助，在此表示衷心的感謝?？紤]到優(yōu)化組合,每站均由三臺(tái)1414，其中一臺(tái)大泵為備用泵。（2）分輸站、末站為向用戶(hù)供油的管道專(zhuān)輸站時(shí)，油品儲(chǔ)備天數(shù)宜為3d,則分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘扛鶕?jù)式（2—11）可得：m則應(yīng)選5萬(wàn)m的儲(chǔ)油罐2個(gè)，4萬(wàn)m的儲(chǔ)油罐2個(gè)?！?Kw2站：℃kJ/(kg℃)Kw3站：℃kJ/(kg℃)Kw2站：℃kJ/(kg現(xiàn)在我們分別對(duì)以下各點(diǎn)分別進(jìn)行確定：根據(jù)式（2—6）則m m 因?yàn)?，即，即該點(diǎn)到末點(diǎn)的高差足以克服沿線(xiàn)的摩阻而把介質(zhì)輸送到末站，所以翻越點(diǎn)為（218km，114m）?，F(xiàn)在我們分別對(duì)以下各點(diǎn)分別進(jìn)行確定：根據(jù)式（2—6）則 )m ) =m 因?yàn)椋?，即該點(diǎn)到末點(diǎn)的高差足以克服沿線(xiàn)的摩阻而把介質(zhì)輸送到末站，所以翻越點(diǎn)為（220km，114m）。 非牛頓紊流當(dāng)℃為非牛頓紊流。℃ kg/mm/skJ/(kg℃)m/sm/m℃℃℃所以3站停爐時(shí)可以熱力越站。 3站停爐若3站停爐時(shí)，設(shè)末站進(jìn)站油溫℃，℃ ℃℃ kg/mm/sPskJ/(kg在長(zhǎng)輸管線(xiàn)上，當(dāng)來(lái)由溫度較高或加熱爐檢修時(shí)，均需采用熱力越站以節(jié)省開(kāi)支或保證輸油?！?m/m℃℃℃kg/mkJ/(kg℃kg/mkJ/(kg℃)Pm/s 3000在水力光滑區(qū) m/m℃根據(jù)式（2—5）得牛頓段長(zhǎng)度km當(dāng)℃時(shí), 由于此時(shí)油溫低于反常點(diǎn)，故處于非牛頓流態(tài)，其流變方程可表示如下：設(shè)由原始數(shù)據(jù)（℃）3332313028得方程組如下： 設(shè)，則得+令則得聯(lián)立得 故有 （2—8） 據(jù)此可得 由原始數(shù)據(jù)3332313028得如下方程組：設(shè)得 +令，得： 聯(lián)立得 故有 （2—9） 判斷有無(wú)轉(zhuǎn)折點(diǎn)根據(jù)一般規(guī)定，非牛頓流體的臨界雷諾數(shù) （2—10）（1）當(dāng)℃時(shí),由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：（2）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—
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