【正文】 （2—9） 判斷有無轉(zhuǎn)折點(diǎn)根據(jù)一般規(guī)定，非牛頓流體的臨界雷諾數(shù) （2—10）（1）當(dāng)℃時(shí),由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：（2）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：由以上計(jì)算可得在℃之間有流態(tài)的變化,即層流到紊流的轉(zhuǎn)折點(diǎn)?！?m/m℃℃℃kg/mkJ/(kgskJ/(kg℃)m/sm/m℃℃℃所以3站停爐時(shí)可以熱力越站。 非牛頓紊流當(dāng)℃為非牛頓紊流?，F(xiàn)在我們分別對以下各點(diǎn)分別進(jìn)行確定：根據(jù)式（2—6）則m m 因?yàn)椋?，即該點(diǎn)到末點(diǎn)的高差足以克服沿線的摩阻而把介質(zhì)輸送到末站，所以翻越點(diǎn)為（218km，114m）?！?Kw3站：℃kJ/(kg（2）分輸站、末站為向用戶供油的管道專輸站時(shí)，油品儲(chǔ)備天數(shù)宜為3d,則分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘扛鶕?jù)式（2—11）可得：m則應(yīng)選5萬m的儲(chǔ)油罐2個(gè)，4萬m的儲(chǔ)油罐2個(gè)。51工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書致謝本次設(shè)計(jì)過程中，我們得到了張國忠老師的耐心指導(dǎo)和劉剛等各位老師的大力幫助，在此表示衷心的感謝。輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐為2個(gè)5萬m儲(chǔ)油罐和2個(gè)4萬m儲(chǔ)油罐。輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘繎?yīng)按下式計(jì)算： （2—11）式中 —輸油首站、輸入站、分輸站、末站儲(chǔ)油罐總?cè)萘浚╩）； —輸油首站、輸入站、分輸站、末站原油年總運(yùn)轉(zhuǎn)量（t）； —儲(chǔ)存溫度下原油密度（t/m）； —油罐裝量系數(shù)，； —原油儲(chǔ)備天數(shù)（d）。℃)Kw站號(hào)123(℃)35(℃)606060(Kw)1站：℃kJ/(kg以免運(yùn)行費(fèi)用過高，反輸時(shí)要以最小輸量為計(jì)算依據(jù)。m/m℃得牛頓段長度km 非牛頓流體 確定有無轉(zhuǎn)折點(diǎn)（1）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：（2）當(dāng)℃時(shí), 由式（2—8）和（2—9）可得：kg/mm/s根據(jù)（2—10）則得：在℃之間有流態(tài)的變化,即層流到紊流的轉(zhuǎn)折點(diǎn)?！?m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sPskJ/(kg℃)m/m℃℃℃kg/mkJ/(kg℃)根據(jù) （2—7）則kg/s 當(dāng)℃時(shí)，為牛頓流體?！?m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sP℃)m/sm/m℃℃℃ kg/mm/sPskJ/(kg℃)m/sm/m℃ 翻越點(diǎn)的確定沿線各點(diǎn)極有可能成為翻越點(diǎn)的點(diǎn)為如下各點(diǎn)，即（223km，30m）；（220km,114m）。根據(jù) 相對密度其中：20℃下的相對密度則15℃下的相對密度因?yàn)楸葻釀t得kJ/(kg℃)?！?。 經(jīng)濟(jì)管徑根據(jù)式（2—1）可得經(jīng)濟(jì)管徑mm根據(jù)國產(chǎn)鋼管部分規(guī)格初步選定管子，其規(guī)格為：內(nèi)徑mm；壁厚mm；外徑mm。中間站所具有的工藝流程有：正輸、反輸、熱力越站、壓力越站、全越站、清管。當(dāng)油田來油不足時(shí)，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進(jìn)行反輸。本設(shè)計(jì)中校核了將2和3站同時(shí)停泵時(shí)壓力越站的情況，校核合格。確定泵站數(shù)時(shí)，要考慮到管線的承壓能力選定輸油主泵，再根據(jù)流量及其揚(yáng)程確定泵機(jī)組的組合方式，最后由全線所需的壓頭求出所需的泵站數(shù)，并結(jié)合水力計(jì)算定出。計(jì)算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計(jì)算溫度。此外這兩種損失相互影響，摩阻損失的大小決定于油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，通常管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。 本設(shè)計(jì)中土壤為亞粘土，且含水量為15%，可查得W/m，℃；瀝青層導(dǎo)熱系數(shù)按經(jīng)驗(yàn)一般取 W/m.℃。對于本次設(shè)計(jì)中的輸送原油，其含蠟量和膠質(zhì)的含量均比較高，而對于凝點(diǎn)較高的含蠟原油，由于其在凝點(diǎn)附近的粘溫曲線很陡，所以經(jīng)濟(jì)進(jìn)站溫度常常略高于油品的凝固點(diǎn)。 溫度參數(shù)的選擇 出站油溫由于原油中不可避免的含有水分，故加熱溫度不以高于100。2. 基本參數(shù)的選取 設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)主要依據(jù)中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局和中華人民共和國建設(shè)部聯(lián)合發(fā)布的《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》GB502532003等有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行的。26 5．壓力越站校核The intermediate station technical process includes:right transmit, opposite transmit, the pressure turning over, the thermal energy turning over, pipe pig receiving and dispatching.Keyword: tube type。本設(shè)計(jì)全線均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式，加熱方式為直接加熱。加熱爐均采用圓筒型加熱爐，各站內(nèi)加熱爐臺(tái)數(shù)隨需要情況而定。 technical process中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）目 錄第一章 工藝設(shè)計(jì)說明書54．工藝計(jì)算說明10設(shè)備選取12 2．熱力計(jì)算及熱站數(shù)確定509．加熱爐的選取57參考文獻(xiàn)各個(gè)輸油站為了安全經(jīng)濟(jì)輸送，站內(nèi)部均以先爐后泵的方式運(yùn)行，每站采用圓筒形加熱爐對油品進(jìn)行直接加熱；同時(shí)各站為了滿足輸送要求和考慮到泵機(jī)組的優(yōu)化組合，都設(shè)有三臺(tái)1414，可根據(jù)具體情況選用不同組合；由于管線沿途所經(jīng)位平原地區(qū)，且由于串聯(lián)泵效率較高，調(diào)節(jié)方便且不存在超載的問題，因而各站均采用串聯(lián)泵的運(yùn)行方式。（3） 設(shè)計(jì)中盡量以節(jié)能降耗為目的，并充分利用管線的承壓能力。另外，本設(shè)計(jì)中輸送的是高含蠟原油，其在凝點(diǎn)附近的粘溫區(qū)線很陡，而當(dāng)溫度高于凝固點(diǎn)3040℃以上時(shí)，粘度隨溫度變化很小。對于埋地管道，一般取中心管道埋深處的最低月平均地溫。由經(jīng)濟(jì)流速和輸量來確定經(jīng)濟(jì)管徑，選擇合適的值，最終選定為外管徑φ711，壁厚8mm。因此設(shè)計(jì)管路時(shí)，必須先進(jìn)行熱力計(jì)算，然后進(jìn)行水力計(jì)算。 水力計(jì)算當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí)，可按平均溫度下的油流粘度，用等溫輸送的方法計(jì)算加熱站間摩阻。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度，壓力，以確保管線的安全運(yùn)行。本設(shè)計(jì)中校核了將2和3站同時(shí)停爐時(shí)熱力越站的情況，校核合格。由具體計(jì)算可知，可以滿足反輸條件。為管輸介質(zhì)提供熱量提高油溫的設(shè)備有兩種：加熱爐和換熱器，按照其加熱方式可以分為直接加熱和間接加熱式，而間接加熱式使用于自動(dòng)化程度較高的熱站，在本設(shè)計(jì)中考慮實(shí)際情況后，選擇直接加熱方式，即選用圓筒形加熱爐，選取結(jié)果如下：站號(hào)123加熱爐400034000340003工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書第二章 工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書1. 確定經(jīng)濟(jì)管徑 初選管徑經(jīng)濟(jì)管徑 （2—1） 體積流量（1）質(zhì)量流量設(shè)