【正文】 傳遞。其直徑約為30～50。含有焦炭粒子和灰粒的火焰成為半發(fā)光火焰。若以上四種有效輻射成分在火焰中的組成不同，則火焰的輻射能力就不同。（3） 燃燒方式和燃燒工況?；鹧嬷胁煌妮椛涑煞志哂胁煌奈蛰椛淠艿念l譜，如有部分吸收頻譜重合，則其總吸收率比各輻射成分單獨存在時的吸收率之和要小。（4） 以與水冷壁相切的表面為火焰的輻射表面，其溫度等于火焰的平均溫度，黑度等于火焰對爐壁輻射的黑度，火焰的輻射熱量就是通過這個表面?zhèn)鞯綘t膛上去的。經(jīng)過爐內熱交換后到達爐膛出口的煙氣這一過程可用熱平衡方程式來表示： （73） （74）式中：——保熱系數(shù)，使考慮爐膛向外部環(huán)境的散熱損失系數(shù)。如；如?！?，由于其導熱系數(shù)很小[（m℃）],當受熱面熱負荷為100KW/時，會使灰層表面溫度與水冷壁表面溫度相差400～500℃，也就是灰層表面達到900～1000℃。不同的燃料所含灰份不同，造成的污染程度也不同。第八章 Bamp。主要的設計參數(shù)見下表： 煤質特性（表一）名稱Car%Har%Oar%Nar%Sar%Aar%Mar%Var%Qnet，ar(kj/kg)數(shù)值23453 Bamp。通過對本課題研究鍋爐機組進行了計算并繪圖，計算結果和實測數(shù)據(jù)相對比，表明新的分區(qū)段模型更能詳細的反映出爐膛內部溫度分部規(guī)律，符合實際情況。 排煙溫度及排煙熱損失一、排煙溫度及排煙熱損失產(chǎn)生的原因排煙熱損失是由于煙氣離開鍋爐機組最后受熱面時所擁有的熱量隨煙氣排入大氣而不能得到利用造成的。降低排煙溫度雖然可以節(jié)約燃料，但是鍋爐機組最后的受熱面?zhèn)鳠釡夭钕鄬^小，需要用更多的受熱面積。二、排煙熱損失影響因素 煤質對排煙熱損失的影響。過量空氣系數(shù)不僅僅影響排煙熱損失，同時還影響機械未完全燃燒熱損失以及化學未完全燃燒熱損失。排煙溫度（表三）100%負荷70%負荷50%負荷新標準新方法排煙熱損失（表四）100%負荷70%負荷50%負荷新標準新方法 爐膛出口煙溫特性 概述爐膛出口煙氣溫度是鍋爐爐膛內燃料燃燒、煙氣流動和煙氣向工質傳熱等過程的綜合作用的結果。杜－卜出口煙氣溫度計算公式： （81）新標準中引入了布格爾準則，同時對系數(shù) M 也進行了修正，系數(shù) M 考慮了再循環(huán)系數(shù)，為： （82） 影響爐膛出口煙溫的因素　爐膛出口煙溫一般是根據(jù)設計煤種的元素分析和低位發(fā)熱量通過爐膛傳熱計算得到的，但是在鍋爐運行時，燃用的煤質很難保證與設計煤種相同，這樣就導致爐膛出口煙溫的變化。鍋爐負荷對出口煙溫的影響。本文分析了當煤質變化時對電廠各設備以及鍋爐燃燒的影響，為鍋爐安全經(jīng)濟運行提供了參考依據(jù)。根據(jù)新標準建立的模型更能夠反映爐內的實際換熱情況。（6）在米多爾分區(qū)段模型的基礎，將燃燒器區(qū)域進一步分段，建立了新的一維分區(qū)段模型。（8）爐膛出口煙溫是鍋爐熱力特性的主要參數(shù)，本文對選取的機組比較了不同方法計算出的爐膛出口煙氣溫度值，新標準更能體現(xiàn)出實際的爐膛換熱。 （3）由于我國煤質復雜，鍋爐爐型多，應將實際運行數(shù)據(jù)與新標準相結合，建立更適應我國實際情況的模型和計算方法。展望：（1）大容量鍋爐變工況計算是一項復雜的工作，影響變工況的因素多，而且確定困難，此工作有待于進一步的深入研究。WB－1025/－M 機組進行了熱力計算。對于屏式過熱器的傳熱計算突出了其輻射特性。優(yōu)化燃燒是提高經(jīng)濟性的關鍵，文中從煤粉燃盡程度、過量空氣系數(shù)、煤粉細度和負荷適應特性等方面分析了優(yōu)化燃燒提高鍋爐運行經(jīng)濟性的措施。出口煙溫100%負荷70%負荷50%負荷杜卜方法新標準第九章 結論與展望結論：（1）在鍋爐熱力計算中，前蘇聯(lián)的《鍋爐機組熱力計算標準方法》對于 200MW以上的機組，試驗值和計算值存在著較大的誤差，容易造成過熱器超溫、減溫水量過大等問題。爐膛出口過量空氣系數(shù)對出口煙溫的影響：爐膛出口過量空氣系數(shù)是指進入爐膛的空氣量與理論空氣量的比值。鍋爐爐膛內的過程是非常復雜的，在其內部同時進行著流動、混合燃燒、傳熱等過程，而且這些過程相互作用、相互影響。但是由于過量空氣系數(shù)減小，煤粉顆粒得不到充分氧氣而無法燃盡，如果過量空氣系數(shù)過大，不僅 q2增加，爐內溫度降低也不利于燃燒反應的進行，qq4 也都增大。另一方面，煤中硫含量高時，為了避免或者減輕低溫受熱面的酸腐蝕，不得不提高排煙溫度，排煙熱損失增加。合理的排煙溫度應該根據(jù)排煙熱損失和受熱面金屬消耗費用，通過技術經(jīng)濟比較來確定的。排煙溫度越高，相應的排煙熱損失越大。比如，爐膛斷面上的溫度場、速度場、成分場也不是均勻的。依據(jù)上面的煙氣出口溫度計算公式和相關參數(shù)確定的方法進行計算，計算結果見下圖8圖8圖83。WB－1025/－M 型鍋爐機組為研究實例。在爐膛中不同位置的水冷壁上，所積灰垢層的厚度和成分略有不同?？梢姞t壁的熱有效系數(shù)值的大小取決于并反映了水冷壁管的污染程度。水冷壁管很干凈時，外壁溫度接近管內工質溫度，與高溫火焰的有效輻射相比，管壁的自身輻射可忽略不計；而且此時管壁的黑度很大，反輻射也小，則熱有效系數(shù)就大。 角系數(shù) 參與爐內輻射熱交換的爐墻水冷壁的輻射受熱面積并不是簡單地用其幾何平面來表示，而要考慮接收火焰輻射能的情況，通常用角系數(shù)X來說明火焰輻射到爐膛的熱量中投射到水冷壁管上的份額，即 （78） 熱有效系數(shù) 爐膛受熱面的熱有效系數(shù)表示受熱面吸熱的有效性，即火焰投射到爐膛的熱量中有多少被受熱面所吸收，其定義可用下式表示： （79） 通常希望值大，受熱面吸收熱量多，受熱面管的利用就好。這樣，爐膛傳熱計算就是計算火焰與四周爐壁之間的傳熱量，并簡化為兩個相互平行的無限大平面間的輻射傳熱。工程計算往往通過一些假定來建立物理模型和數(shù)學模型，通過經(jīng)驗或半經(jīng)驗的方法得出滿足工程上要求的計算公式。燃燒工況不同，燃料的著火點和火焰中心的位置不同，火焰的充滿度和長度不同，都將造成不同的火焰輻射特性。爐膛中隨著燃料燃燒過程的進行，形成的火焰和煙氣流的不同區(qū)域，其有效成分有著不同的分布。在燃燒器附近含有大量碳黑粒子的火焰稱為發(fā)光火焰。（3） 灰粒：焦炭粒子的可燃成分燃盡后成為灰粒，其直徑約為10～20。這些三原子氣體只在紅外光譜區(qū)的某些光帶內具有輻射和吸收能力，而在光帶以外則既不輻射也不吸收，對熱輻射呈現(xiàn)透明體的性質。研究爐內傳熱過程就是要使爐膛的結構和尺寸合理，布置適當?shù)妮椛涫軣崦娣e。 不論鍋爐負荷、過量空氣系數(shù)及燃燒工況如何變化，對一定結構的爐膛，沿其高度的溫度場變化是有規(guī)律的，其曲線的形狀是相似的。另外，燃燒產(chǎn)生的灰分對受熱面的污染系數(shù)程度不同也會使吸熱量發(fā)生變化。燃煤量的確定：最大放熱區(qū)段中每一個區(qū)段的燃煤量可以按照燃燒器的投入實際情況來確定，假設每一層燃燒器的燃煤量所占全部燃煤量的比例為 m mmm4，那么：Bj = (m 1 +m2+m3+m4)Bj (610)每一區(qū)段的燃煤量為 (i =1,2,3,4).空氣帶入熱量 Qk 的確定：空氣帶入的熱量由兩部分組成，一部分是一次風帶入的熱量，一部分是二次風帶入的熱量，分別用Qk1和 Qk2表示。對于小機組鍋爐來說，燃燒器區(qū)域不高，溫度變化幅度不大。 （65） （66） 式中： Q z為向四周的輻射熱量，Qs為向上部假想截面輻射的熱量，Q x為向下部假想截面輻射的熱量，Qu 為上面區(qū)段向下輻射的熱量，Qd為下面區(qū)段向上輻射的熱量 。物質的流動包括下一區(qū)段煙氣流入本區(qū)段和本區(qū)段煙氣的流出；對外界輻射放熱過程包括對四周水冷壁的放熱、對上下假想截面的放熱；本區(qū)段獲得的熱量包括燃料在本區(qū)段燃燒放出的熱量、下一區(qū)段向上的輻射熱量和上一區(qū)段向下輻射的熱量。每個區(qū)段由上下兩個假想截面，四周水冷壁和介質組成，并且認為介質是充滿整個區(qū)段空間的。同時在米多爾分區(qū)段中，將冷灰斗作為燃燒器的一部分沒有單獨考慮，這樣對計算產(chǎn)生較大的誤差。米多爾分區(qū)段計算方法的重要特點是：認為換熱只能在相互接觸的物體間進行，一個區(qū)段向相鄰區(qū)段的輻射熱全部被該段煙氣所吸收，不能到達它周圍的壁面，也不能穿透它到達更遠的區(qū)段。對于復雜的爐膛，例如爐膛內布置了較多的屏式受熱面，這一方法不能采用。大容量鍋爐傳熱計算中還存在著許多其他的問題，需要進一步的研究。所以 （525） （526） （527）和分別表示大屏接受爐膛的輻射熱的水平界面和大屏與后屏平行的界面，β 是考慮大屏區(qū)高溫煙氣對爐膛反向輻射后的吸熱系數(shù)。所以，傳熱計算應當與爐膛分開進行。 （514） （515） 所以 （516）（2）后屏出口斷面向后屏后的輻射 （517） （518） 式中 ξr是對不同種類燃料的煙氣輻射力的修正系數(shù)。即： 　 （5—6）所以 （5—7) 二、的計算方法：主要包括三部分，從后屏底部的水平界面上直接接受的爐膛輻射熱、爐膛輻射透過分隔屏區(qū)的部分輻射熱和分隔屏區(qū)熱煙氣與后屏區(qū)的輻射熱交換. 后屏接受外來輻射熱的熱的計算方法：的計算方法： = （5—8） （1）后屏進口斷面接受的直接輻射 根據(jù)有效輻射和熱有效系數(shù)的概念： （5—9） 表示后投射到后屏入口斷面上的有效輻射熱流密度。但是屏間煙氣溫度的計算要復雜些，進入后屏的煙氣流量為兩部分，一部分由屏底部的水平界面流入后屏區(qū)，這部分煙氣的溫度比較高。這樣，后屏過熱器的傳熱計算沒有反映出輻射換熱的特點。 爐內換熱計算標準 爐膛出口煙氣溫度公式：　　 （5－2）其中：爐膛傳熱系數(shù)－爐膛水冷壁沾污系數(shù)　　爐膛中總的輻射受熱面積，絕對燃燒時煙氣的溫度保熱系數(shù)計算燃燒時煙氣的溫度，Kg/h煙氣平均比熱 屏式過熱器傳熱計算新方法屏式過熱器一般布置在爐膛上部和出口處，它的傳熱規(guī)律是當爐膛出口煙溫升高時，在進口汽溫不變的條件下，出口汽溫相應升高。對于大容量鍋爐，采用原方法進行屏