【正文】 Sn第二階段凈截面 S039。公路橋規(guī)187。oa39。 ???????????ct ......4 868339。 mkNkxbfMcdu ??????? mAffsdpd ?????td 26???bsAv?斜截面抗剪承載能力計算公式: pbcsdV??0?式中 其中 異號彎矩影響系數(shù) =。39。ot，假定為 39。ckf計算； 39。公路橋梁規(guī)187。（2）灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm 濕接縫預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。 . mfAxbAsdpcs ???????(略)3）非預應力鋼筋截面積估算及布置（1）按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量在確定預應力鋼筋數(shù)量后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。)彎 起 半 徑 R (mm)支 點 至 錨 固 點 的水 平 距 離 　 d(mm)彎 起 點 距 跨 中 截 面水 平 距 　 x k (mm)彎 止 點 距 跨 中 截 面 水平 距 離 　 　 (mm)N1 8 45000 N2 8 30000 b .tan45t02 ???R=45000mmN1 截面 曲線預應力鋼筋計算圖圖 14表 　　計算鋼束上任一點 i 離梁底距離 ai=a+ci 及該點鋼束的傾角 θi (a－鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm。鋼束彎起形狀，彎起角 θ 及其彎曲半徑采用直線段中接園弧曲線段的方式彎曲；各鋼束彎起角 θ 和半徑Ｒ如下表：各鋼束彎起角及彎起半徑列表；表 綱束計算（1） 計算綱束起彎點到跨中的距離：錨固點到支座重心線的水平距離 為：xia底部， max )(301 ?????中部， 1a2 ?上部， x ).(3 ?２．鋼束各控制點位置的確定　　　　　下部鋼束，其彎起位置的確定如圖由 0cotdL???確定導線點距錨固點水平距離： ????鋼束號 彎起角 θ 彎起半徑ＲＮ 1 8176。 預應力鋼筋的布置　?。ǎ保?．跨中截面預應力鋼筋的布置9圖 形 心 軸上 核 心 軸下 核 心 軸錨 固 截 面 圖根據(jù)《JTG D62－2022》中后張法預應力混凝土受彎構件的預應力管道布置的有關構造要求．參考已有的設計圖紙并按《JTG D62－2022》中的構造要求，對跨中截面的預應力鋼筋進行初步的布置．跨中截面鋼束位置圖如右圖　 為使施工方便，全部３束預應力鋼筋均錨于梁端．錨固面鋼束位置圖如下錨固截面驗算 Ai yi Si Ii di=ysyi Ix=Aid2 I=Ii+Ixmm2 mm mm3 mm4 mm mm4 mm4分塊名稱(1) (2) (3)=(1)(2) (4) (5) (6) (7)=(4)+(6)翼板 368000 80 29440000 +08 +11 +11三角承托 13500 190 2565000 6075000 +09 +09腹板 688800 980 675024000 +11 +10 +11Σ 1070300 707029000 +11形心距頂部高度： 1800－＝??sxyh?xsAIK?！　≡O預應力鋼筋截面重心距截面下緣為 ap=100mm, 則預應力鋼筋的合理作用點至截面重心軸的距離為: e p=ybap==。?39。)=180+6270+12196=4152mm。 ),式中 b 為梁腹板寬度，b h為承托長度，這里 bh =0. hf39。三．跨中截面及支座截面輪廓尺寸圖　根據(jù)以上擬定的外行尺寸，繪制出預制梁各控制截面圖如下：2 支座截面圖 跨中截面 圖 縱斷面形式 圖 截面的各個計算要素計算公式如下： miiisi 2 2mA=S=Ay/I()()iiisi sIyIAy????????????????毛 截 面 面 積 ：各 分 塊 面 積 對 上 緣 的 面 積 矩 ：毛 截 面 重 心 至 梁 頂 的 距 離毛 截 面 慣 性 矩 計 算 用 移 軸 公 式 ：AyisSiI式 中 —分 塊 面 積分 塊 面 積 的 重 心 至 梁 頂 的 距 離毛 截 面 重 心 至 梁 頂 的 距 離各 分 塊 對 上 緣 的 面 積 矩分 塊 面 積 對 其 自 身 重 心 軸 的 慣 性 矩 ?！　「鶕?jù)布置制孔道的構造要求，同時從腹板本身的穩(wěn)定性出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15．此設計預制Ｔ梁腹板厚度取 180mm.?！　”驹O計梁高選定為 1800mm（l=30000mm, h/l=1800/30000=3/50, 1/25﹤3/50﹤1/15）二．主梁截面細部尺寸　 Ｔ梁翼板的厚度主要取決于橋面板車輪局部荷載的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓要求．本設計預制Ｔ梁的翼板厚度取用 160mm，翼板根部加后到 250mm 以抵抗翼緣根部較大的彎矩。馬蹄與腹板交接處作成斜坡的折線鈍角，以減小局部應力．如此布置的馬蹄面積約占整個截面積的 17%。（３） ．( b+2b h +12hf39。≈(1150160+27090/2)/1150=(b+6h h+12hf39。390pdfMPa?Pafsd3039。sdf受壓區(qū)界限系數(shù)??????彈性模量 ??5190pEMPa???6跨中截面 Ｌ／４截面 變化點截面 支點截面荷載Mmax相應的V Vmax 相應的 M Mmax 相應的 V Vmax相應的M Mmax Vmax Vmax一期恒載標準值Ｇ 1 0 0 二期恒載標準值Ｇ 2 0 0 人群荷載標準值Ｑ 2 19汽車荷載標準值（計沖擊系數(shù)） 持久狀態(tài)應力計算的可變作用標準值組合 承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合 正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合 7正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應組合 8lconpepNA???WeAfMNpskpe??? NWeAfMNpskpe 666 )( 5../ ??????????預應力鋼絞線面積的估算及布置１） ．預應力鋼筋截面積估算　　按構件正截面抗裂行要求估算預應力鋼筋數(shù)量對于Ａ類部分預應力混凝土構件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由式計算跨中截面所需的有效預加力：Ｍs＝Ｍ G1＋Ｍ G2＋Ｍ Q2＝++=Ｍ G1為一期衡載 Ｍ Q2為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合計算的可變荷載設計值： 汽車荷載＋ 人群荷載。60 塑料波紋管. 共 3 個孔。所以，綱束彎起采用彎起角為 8176。 15000mm圖 圖 封裝混凝土塊尺寸圖（mm）11支 座 中 線 直 線 段 彎 起 點 導 線 點 彎 起 點 直 線 段由 02tanbLR???確定彎起點至導線點的水平距離 所以彎起點至錨固點的水平距離為： mLbdw ????則彎起點至跨中截面的水平距離為 mLXwk )(????根據(jù)圓弧切線的性質，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點的水平距離　　　　　　　　　　　　　相等，所以彎起點至導線點的水平距離為 Lb ????故彎止點至跨中截面的水平距離為 mXbk ????導線點距錨固點的水平距離　　　下部鋼束，其彎起位置的確定如圖N3 截面 曲線預應力鋼筋計算圖圖 b 1049tan15t02 ????R=15000mm12支 座 中 線 直 線 段 彎 起 點 導 線 點由 0cotdL???確定導線點距錨固點水平距離： md ????由 2tanbLR???確定彎起點至導線點的水平距離所以彎起點至錨固點的水平距離為： mLbdw ????則彎起點至跨中截面的水平距離為 LXwk ).18/960(?根據(jù)圓弧切線的性質，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點的水平距離　　　　　　　　　　　　　相等，所以彎起點至導線點的水平距離為 mLb ??????故彎止點至跨中截面的水平距離為 Xbk ??導線點距錨固點的水平距離　　　由 0cotdL??? md ????b tan3t02 ???R=30000mmN2 截面 曲線預應力鋼筋計算圖圖 13支 座 中 線 直 線 段 彎 起 點 導 線 點由 02tanbLR???確定彎起點至導線點的水平距離所以彎起點至錨固點的水平距離為： mLbdw ????則彎起點至跨中截面的水平距離為 LXwk .0).8/916(?根據(jù)圓弧切線的性質，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點的水平距離　　　　　　　　　　　　　相等，所以彎起點至導線點的水平距離為 mLb ??????故彎止點至跨中截面的水平距離為 Xbk ??各鋼束彎曲控制要素表鋼 束 號