拉拔加工工藝對高導(dǎo)銅合金線材組織的影響材料成型及控制工程畢業(yè)設(shè)計(jì)論文(文件)
【正文】 時(shí)間為4h、8h、10h的優(yōu)化實(shí)驗(yàn)，以得到最佳的形變熱處理工藝參數(shù)。(a)(b)(c) CuAg合金固溶處理態(tài)的微觀組織 銅合金線材的拉拔加工工藝 線材拉拔的條件拉拔過程是就是對材料施加一定的外力，使其長度、寬度等一些性能指標(biāo)發(fā)生變化的過程，其變形區(qū)的受力特點(diǎn)為二向壓縮一向拉伸狀態(tài)。~,即σL=（)σb。 應(yīng)力變化的規(guī)律是：當(dāng)屈服極限σS為一定值時(shí)，沿軸向上在變形區(qū)內(nèi)σr從入口端到出口端逐漸增大，σθ從入口端到出口端逐漸減小。從而得出結(jié)論，將銅、或者銅合金更好地運(yùn)用到生產(chǎn)實(shí)踐中。從上個(gè)世紀(jì)開始，上引法就已經(jīng)運(yùn)用到生產(chǎn)無氧銅坯料中。合金的熔煉溫度為12001300℃。為了防止或減少這些氣體對材料性能的影響，必須采用高純度原材料。取一干凈的玻璃板，把截取的試樣3個(gè)平放，3個(gè)豎直立在玻璃板上，然后套上塑膠管，倒入牙托粉，完全覆蓋試樣就可以，然后滴入適量的牙托水，完全潤濕后等待冷凝2小時(shí)就可以使用。（4）拋光拋光就是在拋光機(jī)上將試樣表面存在的劃痕給拋光滑，此次實(shí)驗(yàn)采用的是機(jī)械拋光的方法。 觀察金相組織并測定力學(xué)及電學(xué)性能 觀察未腐蝕樣品表面夾雜，腐蝕的樣品100倍，200倍，500倍下組織形態(tài)。力學(xué)性能測試要在Instron型號(hào)的拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。由圖可以看出，銅銀合金的組織在經(jīng)過兩次拉拔后，其結(jié)構(gòu)更加均勻致密。(a) (b))%Ag合金橫截面金相顯微組織對比（a） （b）（1）若銅合金的表面存在這一定量的氣泡缺陷，將會(huì)使其導(dǎo)線在之后的拉拔工序中出現(xiàn)氣泡破裂，并且在氣泡破裂的地方，使產(chǎn)品的表面留下劃痕，影響到產(chǎn)品表面質(zhì)量；（2）所以不管是什么形式的氣泡，都將影響產(chǎn)品的質(zhì)量和設(shè)備的壽命，都會(huì)給生產(chǎn)企業(yè)造成較大損失；（3）擴(kuò)展模的使用，可以避免啟動(dòng)和停機(jī)時(shí)引起的堵頭變形問題；（4）對于由擠壓運(yùn)轉(zhuǎn)工作間隙的不合理，帶入的氣體而產(chǎn)生的氣泡，需要按照工藝中的規(guī)定調(diào)整其的工作間隙到規(guī)定值。 腐蝕之后樣品的金相圖 高導(dǎo)銅合金線材中銀元素的均勻性分析及影響因素（1）高導(dǎo)銅合金線材中銀元素的均勻性分析結(jié)果為了分析高導(dǎo)銅合金中銀元素含量的均勻性，合金元素分析采用的是美國貝爾德直讀光譜儀、塞曼原子吸收分光光度計(jì)、美國RO2416 測氧儀等。主要有熔體及一些外部因素。② 熔體溫度因此，在熔體的表面覆蓋一定量的覆蓋劑，可以減少熔體的吸氣量，與此同時(shí)還可以起到防止金屬氧化的作用。軟化水或純凈水進(jìn)行冷卻的時(shí)候可以避免產(chǎn)生水垢沉積物。然而節(jié)距太小又會(huì)影響生產(chǎn)效率，因此選擇合適的節(jié)距相當(dāng)重要。在經(jīng)過50%的冷軋過。導(dǎo)致銅線的銀層，出現(xiàn)針孔或發(fā)生破裂。綜上所述，通過熱處理方式，可以使合金的強(qiáng)度和導(dǎo)電性達(dá)到最優(yōu)。因此，%Ag的強(qiáng)度和導(dǎo)電率，可以通過加入少量的合金元素、改善凝固條件、形變加工和時(shí)效析出的復(fù)合方法得到改善。此外，固溶體組元之間的化學(xué)作用（能帶、電子云分布）都也影響合金的電阻率。在固溶體脫溶的過程中，產(chǎn)生的粒子會(huì)對其起到一定的作用，從而提高合金的電阻率。 各種晶體缺陷類型對電阻率的影響缺陷類型間隙原子空位位錯(cuò)晶界電阻率增量 （109 Q本科學(xué)習(xí)中，我的學(xué)習(xí)知識(shí)面又增加了很多，學(xué)到了很多。 參考文獻(xiàn)[1] 坂井義和．日本金屬學(xué)會(huì)會(huì)報(bào)[J].1997，36(7)：692.[2] 渡邊亮治，幸田成康．日本金屬學(xué)會(huì)志[R].1996，20：173.[3] 貝沼紀(jì)夫，渡邊亮治．日本金屬學(xué)會(huì)志[R].1999，33：198.[4] 傅定發(fā)，[J]. 2004,32(3)：9091.[5] 劉鴻文 材料力學(xué)5版[M]，北京：高等教育出版社，[6] 劉楚明 有色金屬材料加工[M]長沙：中南大學(xué)出版社，[7] 劉培興，劉曉瑭，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010:1519.[8] 劉培興，劉曉瑭，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010:146147.[9] 楊 文，劉嘉斌，孟 亮. 稀有金屬材料與工程[J].2007,10(10):17411742. [10] 李紅英 金屬塑性加工模具設(shè)計(jì)與制造[M]北京：化學(xué)工業(yè)出版社，.[11] 張雷，顏芳，孟亮. 高強(qiáng)高導(dǎo)Cu Ag [J].2003，17(5)：15 .[12] 賈淑果，劉平，. 中國有色金屬學(xué)報(bào)[J].2004,14(7):1146.[13] Leo W Z．Metallk[M].1997，58：457.[14] Bohm H Z．Metallk[M].1963，54：142.[15] Bohm H Z．Metallk[M].1963，54：142. [16] Hong S I．Acta Metall Mater[M].1995，43：3313 .[17] Sakai Y．Acta Metall Mater[M].1997，45：1017.[18] Fr ings P H, Bockstal L V, Strength v ersus conductivity[J] . Physic, 1995, B211:73 76. [19] Ochial S ed．Mechanical Propertics of Metallic Composites[M]．Marcel Dekker Inc，1994: 293.[20] Hong S I , Hill S I , Sakai Y, et al. On the stability of cold drawn, two phase wires[ J] . Acta Metall Mater ,1995, 43: 33133323.[21] Benghalem A, Morr is D G. Microstructure and strength of wire drawn CuAg
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