【正文】 91011Y 下游反弧段曲線下游反弧段的反弧半徑R=(4～1O)h，h為校核洪水位閘門全開時反弧段最低點處的水深。溢流壩下游反弧段的作用是使溢流壩面下泄的水流平順地與下游消能設施相銜接，取反弧半徑R=16m（下節(jié)有計算公式）。挑流消能設計的內容包括選擇合適的鼻坎形式、反弧半徑、鼻坎高程和挑射角度，計算各種泄量時的挑射距離和最大沖坑的深度。 挑流消能鼻坎頂高程：高出下游最高水位h=；按照校核洪水期的允許下泄流量，,；鼻坎底高程與溢流壩底高程相同。～ 35176。h1= h/ cosθ=176。+ cos35176。基本組合2：設計洪水位時靜水壓力，揚壓力，浪壓力，自重,泥沙壓力。 特殊組合1 m， m， m，取1m寬壩段進行計算，見下圖。/2)=1507kN垂直泥沙壓力：P m 2=1/2(+)49= 454kN[見附表一：荷載計算表（特殊組合1）] 特殊組合2， m，取1m寬壩段進行計算：自重W1=1024=20040kNW2=1/224=41438kNW3=1/220424=960kN水壓力上游水平水壓力：P1=1/210=30576kN下游水平水壓力：P2=1/210=414kN上游垂直水壓力：Q1=410=2328kNQ2=1/242010=400 kN下游垂直水壓力：Q4=1/210=331kN揚壓力壩基設帷幕灌漿和排水孔， ，排水處揚壓力折減系數(shù)為α=。/=2 Ll= /=hz≈ hl= ；壩前水深H1= m因gD/V2=52， 故h1%== ；又因為正常高水位情況下，半個波長Ll= m；H1L l，浪壓力按深水波計算：P1=γ0 Ll－=－= kN泥沙壓力水平泥沙壓力：P m 1 =TLan2(45176。根據(jù)下列公式分別計算Fi=αiξGiαi/g式中：Fi－壩體分塊后，作用在第i壩塊形心上的水平地震慣性力；αi－水平向設計地震加速度；ξ－地震作用的效應折減系數(shù)，；Gi－第i壩塊的重量，kN；αi－第i壩塊的動態(tài)分布系數(shù)，由下列公式計算：αi=式中：n－壩體分塊總數(shù)；H－壩高；G－壩體總重量，kN；Gj－第i壩塊重量，kNhi、hj－分別為第i，j形心倒壩底面的高度。特殊組合2：興利水位的水壓力，揚壓力，浪壓力，自重，泥沙壓力和地震慣性力，地震動水壓力和動土壓力等。見下圖。/2)=3136kN垂直泥沙壓力：P m 2=1/2(+)49= 634kN見附表5：荷載計算表（特殊組合1） 特殊組合2，取1m寬壩段進行計算：自重W1=24=16935kNW2=1/224=56476kNW3=1/230424=1440kN水壓力上游水平水壓力：P1=1/210=38896kN下游水平水壓力：P2=1/210=1824kN上游垂直水壓力：Q1=410=2328kNQ2=1/263010=900 kN下游垂直水壓力：Q4=1/210=1459kN揚壓力壩基設帷幕灌漿和排水孔， ，排水處揚壓力折減系數(shù)為α=。/=2 Ll= /=hz≈ hl= ；壩前水深H1= m因gD/V2=52， 故h1%== ；又因為正常高水位情況下，半個波長Ll= m；H1L l，浪壓力按深水波計算：P1 =γ0 Ll－=－= kN泥沙壓力水平泥沙壓力：P m 1=TLan2(45176。根據(jù)下列公式分別計算：Fi=αiξGiαi/g式中：Fi－壩體分塊后，作用在第i壩塊形心上的水平地震慣性力；αi－水平向設計地震加速度；ξ－地震作用的效應折減系數(shù)，；Gi－第i壩塊的重量，kN；αi－第i壩塊的動態(tài)分布系數(shù)，由下列公式計算：αi=式中：n－壩體分塊總數(shù)；H－壩高；G－壩體總重量，kN；Gj－第i壩塊重量，kNhi、hj－分別為第i，j形心倒壩底面的高度。γQ－可變作用分項系數(shù)。fK－材料性能的標準值。）=ΣP RR（詳見下表。）=ΣP R∑P R－壩基面上全部切向作用之和，即作用設計值水平方向之和，見下表。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。）=38140+280=47966 KN。）=31804=32711 KNR（（1）確定壩體上的荷載的標準值。（3）計算壩體上的荷載的設計值。）=35417—420=34997KN（5）計算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計算見下表。）≦R（[見附表四：荷載計算表（特殊組合2）] 壩體強度和穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)驗算對擋水壩壩體混凝土及壩基巖石的基本組合進行驗算。）=（－）（1+）R（∑M R －全部作用對壩基面形心的力矩之和，kNγ0ψS（）= fc = =9800kpa持久狀況設計狀況系數(shù)ψ=，1級建筑物結構重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（）=9800/=5444 kpa18595444特殊組合2：。）≦R（）≦R（ 正常使用極限狀態(tài)驗算驗算壩踵垂直正應力不出現(xiàn)拉應力即: +≧0特殊組合1： m， m，+=＋=115 kpa〉0特殊組合2：。（2）查出各項荷載分項系數(shù)。（4）計算作用效應函數(shù)S（查表f`，c`。ΣW R =43664KNR（）γ0ψS（見附表7：荷載計算表（（特殊組合1））特殊組合2：。詳見下表。）=ΣP R∑P R－壩基面上全部切向作用之和，即作用設計值水平方向之和，見下表。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。）=54215+280=63128KN。）=43654=41003 KNR（γ0ψS（）= fc = =9800kpa持久狀況設計狀況系數(shù)ψ=，1級建筑物結構重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（）=9800/=5444 kpa19865444特殊組合2：。）≦R（）≦R（ 正常使用極限狀態(tài)驗算驗算壩踵垂直正應力不出現(xiàn)拉應力即+≧0特殊組合1： m， m，+=＋=39 kpa〉0特殊組合2：。3=29389上游水平水壓力P1=1/21033048e=247。3=12779下游垂直水壓力Q4=1/2102323e=247。(+)=82414浪壓力P1=e=+=756浪壓力P2=e==395水平泥沙壓力Pm 1==TLan2(45176。(+)=14441合計27685680637713491117553合計4037831527346204表二荷載計算表（特殊組合2）荷載計算公式垂直力/KN水平力/KN偏心距/m（距底面形心）力距/KN m（↑）（↓）（←）（→）↘（+）↙（）自重W1=102420040e=247。3=797014下游水平水壓力P2=1/210414e=247。3=10212浮托力U1=1060570滲透壓力U2=1/2107221e=－247。－12176。2=468761自重W2=1/22456476e=247。3=66086上游垂直水壓力Q1=4102448e=247。35=92479滲透壓力U3=1/2(+)5101483e=(+2)247。/2)3136e==34088垂直泥沙壓力P m 2=1/2(+)49634e=—4(+2)247。3=148344自重W3=1/2304241440e=2247。2=82132上游垂直水壓力Q2=1/263010900e=247。3247。3247。－12176。3=40988浮托力U1=10146230滲透壓力U2=1/2108118e=－247。3=1143542下游水平水壓力P2=1/2101824e=247。(+)=23362合計37390831845819448239573751473704合計457943900453632964表六荷載計算表（特殊組合2）荷載計算公式垂直力/KN水平力/KN偏心距/m（距底面形心）力距/KN m（↑）（↓）（←）（→）↘（+）↙（）自重W1=2416935e=247。(+)=53729浪壓力P1=e=+=850浪壓力P2=e==446水平泥沙壓力Pm 1==TLan2(45176。3=22170下游垂直水壓力Q4=1/2104651e=247。3=49362上游水平水壓力P1=1/21041678e=247。3247。3247。2=31195上游垂直水壓力Q2=1/242010400e=247。3=－65058自重W3=1/220424960e=2247。/2)1507e==11353垂直泥沙壓力P m 2=1/2(+)49454e=—4(+2)247。35=119131滲透壓力U3=1/2(+)5102639e=(+2)247。3=23329上游垂直水壓力Q1=4102448e=247。2=495312自重W2=1/22441438e=247。）=1966=1894kpaR（）=（－）（1+）=（－）（1+）=1966kpaR（壩基巖石抗壓強度弱風化巖頂面：100~120Mpa，微風化巖頂面：150~160Mpa，取fkR =100 MPa。）γ0ψS（）S（見附表8：荷載計算表（（特殊組合2）） 壩體強度和穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)驗算 壩址混凝土抗壓強度極限狀態(tài)驗算特殊組合1： m， m，已知壩基底寬B=，取1m壩段進行驗算，AR= ，下游壩坡的坡率m2=混凝土選用C10等級C10，fkc = ,fc = fkc /γm=。）≦R（）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計算見下表。）=43654KN（5）計算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。詳見下表。詳見下表。）=55014/=45845KN。（6）校核抗滑穩(wěn)定性持久狀況設計狀況系數(shù)ψ=，1級建筑物結構重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)R（S（（3）計算壩體上的荷載的設計值。第三節(jié) 溢流壩承載力極限狀態(tài)驗算和正常使用極限狀態(tài)驗算 壩體抗滑穩(wěn)定性校核特殊組合1： m， m，（1）確定壩體上的荷載的標準值。）=1272=1190kpaR（） =（－）（1+）=（－）（1+）=1272kpaR（壩基巖石抗壓強度弱風化巖頂面：100~120Mpa，微風化巖頂面：150～160Mpa，取fkR =100 MPa。）γ0ψS（）S（J R－壩基面對形心軸的慣性矩；TL R－壩基面形心軸到下游面的距離；fc－混凝土抗壓強度；特殊組合1： m， m，已知壩基底寬B=，取1m壩段進行驗算，AR= ，下游壩坡的坡率m2=混凝土選用C10等級C10，fkc = ,fc = fkc /γm=。）－作用效應函數(shù)；R（）≦R（）=34997=32722 KNR（）=48269+280=55756KN。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。（4）計算作用效應函數(shù)S（（2）查出各項荷載分項系數(shù)。3271139972計算結果表明，重力壩在校核洪水位情況下滿足承載力極限狀態(tài)的抗滑穩(wěn)定要求。）≦R（）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計算見下表。）=34714—2910=31804KN（5）計算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。詳見下表。詳見下表。γdl－基本組合系數(shù)。QK－可變作用標準值。）－作用效應函數(shù)；R（－12176。/g= 各波浪要素計算如下：因V=，20 V ，采用鶴地水庫公式計算浪高：2 hl