【正文】 動大，而予精軋、精軋壓力小，且使用高硬度的碳化鎢輥環(huán)，故本設(shè)計只校核粗機(jī)組的軋輥強(qiáng)度，對輥身只計算彎曲，對輥頸則計算彎曲和扭矩，對中軋機(jī)機(jī)組，預(yù)精軋及精軋機(jī)組軋輥則不予校核 [8]。 212 192 72 WC 900/180025 45176。 212 192 72 WC 900/180021 45176。??962)( ????式??hRBLFH46 / 69 圖 61 由上而下依次為 1—6機(jī)架孔型在軋輥上的配置情況表 61 軋輥及電機(jī)參數(shù)表軋輥 主電機(jī)軋輥尺寸輥徑（mm）機(jī)組 機(jī)架號機(jī)架布置Max Min輥身長度(mm)材質(zhì) 功率（kw）轉(zhuǎn)速 rmp1 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500粗軋機(jī)組 2 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/150047 / 693 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18004 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18005 H 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18006 V 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18007 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/18008 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/18009 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/180010 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180011 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/1800中軋機(jī)組12 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180013 H 285 255 95 WC Ac700 900/180014 V 285 255 95 WC Ac600 900/180015 H 285 255 95 WC Ac700 900/1800預(yù)精軋機(jī)組16 V 285 255 95 WC Ac600 900/180017 45176。 公式：p=(1+m)(k+ηε) ……（式 61） m ：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) △h ：該道次平均壓下量????????式??hHRfm44 / 69 H,h ：軋制前后軋件平均高度η ：粘性系數(shù), η=()C’10 Mpa ……（式 63） ε ：平均變形速度η、ε：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù) f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制速度 K ：靜載時平面變形抗力 [4] K=()(+C+Mn+) Mpa ……（式 65） 公式中：t軋制溫度 ℃ c,Mn,Cr鋼中的碳,錳,鉻含量,% 修公式 [9]: p=(1+m)(k+ηε)a ,a修正系數(shù), ……（式 66） a=+ ……（式 67） P P=p采用理論計算法，計算平均單位壓力的公式有幾種：Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計算式等等，這些公式具有自己的適用范圍和限制條件，本設(shè)計采用 公式來計算平均單位壓力。表 51 孔型設(shè)計計算表）前dshk???()312(?Dgd前??38 / 69道次延伸系數(shù)軋件面積mm2軋件長度 m速度m/sK1 K2 K3 溫度℃ 摩擦系數(shù)1 1 980 2 1 960 3 1 940 4 1 930 5 1 920 6 910 7 900 8 900 9 900 10 900 11 900 12 900 13 850 14 850 15 850 16 850 17 800 18 800 19 800 39 / 6920 800 21 800 22 800 23 800 24 810 25 39 830 26 100 850 表 52 各孔型參數(shù)計算表道次軋件高㎜孔寬㎜軋件寬㎜充滿度% 名義直徑㎜工作輥徑㎜圓半徑㎜圓角半徑mm軌縫㎜1 80 % 550 478 2 90 % 550 483 3 6123.66% 550 498 124 % 550 511 5 3 % 550 514 106 % 550 514 97 % 400 373 40 / 6948 8 % 400 373 89 2 % 400 381 710 94% 400 378 11 244 95% 400 385 612 5 % 400 384 513 334 % 270 257 27 414 % 270 256 415 8 % 270 260 316 % 270 258 217 222 % 200 191 18 615 % 200 190 19 % 200 193 41 / 6920 3 % 200 192 21 % 200 194 122 10 97% 200 194 23 87% 200 196 124 95% 200 195 25 % 200 196 126 % 200 195 1表 53 軋制表道次 堆拉率 速度(m/s) 軋輥實際轉(zhuǎn)速(rpm)壓下量(mm) 摩擦角(176。3)計算奇數(shù)機(jī)架各橢圓孔尺寸，計算橢圓孔高度，再計算橢圓坯寬度，然后定孔型寬度，計算橢圓孔各參數(shù)及橢圓孔面積，與初定值比較，調(diào)整參數(shù)使橢圓孔面積接近初定值。KR =D0/21/6( + )+S/2 取值39。根據(jù)兩圓孔間原坯直徑之比約等于平均延伸系數(shù)這一概念，經(jīng)過適當(dāng)圓整并考慮與公稱尺寸相應(yīng)差值后，這 12 個園坯的直徑（“天地”尺寸）及其名義尺寸、截面積等參數(shù)計算結(jié)果見表 51，表 52。 2．軋制速度的確定34 / 69 各道次軋制速度的確定按下式： Vi=Vi+1/μ i+1 ……（式52） 公式中： V i,Vi+1 分別為第 i 和第 i+1 道次的出口速度 μ i+1 為第 i+1 道次延伸系數(shù)本設(shè)計保證速度為 100 米/秒，各道次出口速度見表 51。μ1= μ2= μ3=1. 390μ4= μ5= μ6= ?????精中粗 ??iz33 / 692）中軋機(jī)組： μ7= μ8= μ9=μ10= μ11= μ12=3）預(yù)精軋機(jī)組：μ13= μ14= μ15= μ16=4）精軋機(jī)組： μ17= μ18= μ19= μ20=μ21= μ22= μ23= μ24=μ25= μ26=驗算：μΣ=μ1μ2μ3┄μ25μ26=f=k1 因此，目前預(yù)精軋及精軋機(jī)組主要采用橢圓圓孔型系統(tǒng)。/15176。 該孔型系統(tǒng)的主要缺點有： 1)延伸系數(shù)較小，有時會造成軋制道次增加； 2)橢圓件在圓孔型中軋制不穩(wěn)定； 3)軋件在圓孔型中易出耳子；綜合以上各孔型系統(tǒng)的特點，結(jié)合當(dāng)今國內(nèi)、外高線廠廣泛使用之孔型系統(tǒng)，和自身設(shè)計的要求特點，本設(shè)計粗軋機(jī)孔型前兩架選擇箱形孔型系統(tǒng)，后四架選擇橢圓圓孔型系統(tǒng)。箱形孔也有其不可避免的缺點： 1）由于箱形孔的結(jié)構(gòu)特點，難以從中軋出尺寸精確的產(chǎn)品。 2）軋件在整個寬度上變形均勻，孔型磨損均勻，變形能耗小。 4）生產(chǎn)工藝操作要求，應(yīng)考慮：軋制方式是單線還是雙線，孔型共用要求，操作人員的操作習(xí)慣和技術(shù)水平等。第五章 孔型設(shè)計孔型系統(tǒng)的選擇是孔型設(shè)計的重要環(huán)節(jié)，選擇是否恰當(dāng)對軋機(jī)的生產(chǎn)率、產(chǎn)品質(zhì)量、各項消耗指標(biāo)及生產(chǎn)工藝操作有決定影響，故孔型系統(tǒng)的選擇必需按照具體條件嚴(yán)格進(jìn)行。2）高速線材軋機(jī)的精軋機(jī)，不僅速度高，而且隨產(chǎn)品規(guī)格的不同還需調(diào)節(jié)成各不相同的速度，若搞成單獨傳動，機(jī)架數(shù)量多，各產(chǎn)品規(guī)格在各架次所要28 / 69求的速度差異較大,故所需求的電氣控制系統(tǒng)必將十分復(fù)雜，同時也必須要求有比較高的靈敏度才能適應(yīng)。2）對軋機(jī)采用單獨傳動，可以滿足靈活地調(diào)整軋制斷面尺寸的要求，對磨損程度不同的軋輥可進(jìn)行個別調(diào)整，可避免不論磨損程度如何而一律去車削的弊病，因而可使軋輥使用壽命得到充分發(fā)揮。耐磨性是軋輥最主要的指標(biāo)（相對于其它軋鋼廠） 。 輸 線 的 選 擇 盤卷運輸設(shè)備有吊掛式和鉤式兩種，但吊掛式要求廠房高，生產(chǎn)操作不 方便。線圈平均直徑為 1075㎜，為保證軋出高質(zhì)量的線材，應(yīng)盡量減少其振動，故本設(shè)計在吐絲機(jī)上還設(shè)有振動檢測裝置。 定 徑 機(jī)泰克森軋機(jī)是摩根公司開發(fā)的一種定、減徑技術(shù)，泰克森的日語意思是“最佳尺寸” ，該技術(shù)有效地解決了改進(jìn)產(chǎn)品質(zhì)量、增加生產(chǎn)率和縮短交貨時間等問題。機(jī)組穩(wěn)定性好，震動小，噪音低，重量小、剛性大。 軋 機(jī)精軋機(jī)組是高速線材軋機(jī)最重要的、最關(guān)鍵的設(shè)備之一。 2） 機(jī)架間設(shè)有活套從而實現(xiàn)了無張力軋制，消除了由于堆拉鋼而造成的軋件頭、尾尺寸差，減少了切頭、切尾，提高了成材率。水平二輥式：這種形式的粗軋機(jī)應(yīng)用較普遍,尤其適用于以碳素結(jié)構(gòu)鋼低合金鋼為主的多線軋制。 中 軋 機(jī)粗軋機(jī)類型很多，有三輥行星式、平立交替式、水平二輥式等形式。3）操作靈活。具體比較見下表. 表 41 幾種常見的加熱爐比較　 推鋼式 步進(jìn)底式爐 步進(jìn)梁式 梁底組合式損傷 重 少 無 無能耗 高 低 較低 低燒損 % % % %脫碳層 1~2mm ~造價 100% 115% 120% 115%21 / 69步進(jìn)爐的特點： 1)產(chǎn)量高。要成功地設(shè)計一條高速線材生產(chǎn)線，合理的選擇生產(chǎn)設(shè)備十分重要。 由于本設(shè)計產(chǎn)品的最小規(guī)格為 ㎜，故在確定機(jī)架數(shù)時，應(yīng)以 ㎜產(chǎn)品作為設(shè)計計算的基礎(chǔ)。因此，目前的廠家均采用連鑄坯，以及提高軋制速度，減少線數(shù)，以達(dá)到優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)，節(jié)能降耗的目的。落入鐵皮溝的氧化鐵皮，經(jīng)水沖至沉淀池中，定期用抓斗抓出放到濾水池中，濾干后用汽車運走。代表性線材控制冷卻的目的和控冷工藝如下：17 / 69表 32 各鋼種線材控制冷卻的目的和控冷工藝序號鋼種 最終目的 最終材質(zhì)要求 最終組織要求 控冷工藝1 優(yōu)碳鋼 省去拉拔加工前的鉛浴淬火強(qiáng)度高、拉拔性能好，拉拔后韌性高索氏體 控制風(fēng)冷2 低合金鋼 簡化球化退火 接近球化前組織 細(xì)珠光體 延遲冷卻 經(jīng)風(fēng)冷后的線環(huán)在集卷站收集成盤卷后，經(jīng)芯棒旋轉(zhuǎn)、翻平，再由掛卷小車將盤卷掛至 P/F 線的形“C”鉤上，繼續(xù)冷卻，并進(jìn)行表面和外形尺寸檢查，剪去超公差和未穿水冷卻的頭尾部，取樣，壓緊打捆，稱重及掛標(biāo)牌，然后到卸卷站卸卷，排齊，由吊車吊至成品跨呈梯形存放，按合同計劃發(fā)貨。20 800～840 從精軋機(jī)組和減定徑機(jī)組出來的線材進(jìn)入水冷段。10 800177。精軋機(jī)組為8 架“V”型 45℃無扭軋機(jī)，對軋件進(jìn)行高速、單線、微張，無扭軋制。軋件出粗軋機(jī)組經(jīng)飛剪切頭后再進(jìn)入有 6 架平立交替的短應(yīng)力線二輥組成的中軋機(jī)組進(jìn)行軋制。將冷卻后連鑄坯由電磁盤吊車提升到+5 米高的上料臺架上經(jīng)過噴丸、探傷，修磨處理的合格的鋼坯送入入爐輥道，稱重、測長后送入加熱爐進(jìn)行加熱。吐絲成卷：軋出的線材在穿水冷卻后，通過吐絲成卷形成散卷。高壓水除鱗：坯料在加熱爐加熱之后，進(jìn)入粗軋機(jī)組之前，需高壓水除鱗，破除坯料表面的氧化鐵皮和次生氧化鐵皮，以免壓下表面產(chǎn)生缺陷。根據(jù)車間生產(chǎn)率的要求：由于車間的生產(chǎn)規(guī)模不同，所要求的工藝過程復(fù)雜程度也不同。允許以實際尺寸算起不超過尺寸公差之半的個別細(xì)小劃痕、壓痕、麻點及深度不超過 的小裂紋存在。根據(jù) ZBH4400288 和 GB/T342994 規(guī)定，計算產(chǎn)品的幾何形狀與尺寸精確度，鋼的化學(xué)成分與性能以及表面質(zhì)量如下：1. 直徑允許偏差13 / 69直徑允許偏差為 。? 所選的計算產(chǎn)品要與