【正文】 m）內徑 d=（mm）568　　　　　　　　　　最大應力：N/（φy*A)+ηβtx*M/(φb*Wx)　軸力 N=（Kn）215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　　（3）鉆孔Z1孔附近鋼支撐計算結果明挖基坑橫撐強度計算外徑 D=（mm）600彈性模量 E=(N/mm2)206000計算跨度L=(m)19壁厚 t=（mm）16抗壓強度(N/mm2)215偏心距密度 ρ=（kN/m3)截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=最大彎距 Mx=(kNm)集中力 q=(kN)5截面塑性發(fā)展系數(shù)γy=最大彎距 My=(kNm)0軸心壓力 N=(kN)小于大于　　　　　　　　內徑 d=（mm）568慣性距Ix=（mm4）+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面積A=（mm2）29355慣性距IY=（mm4）+09毛截面抵抗距Wny=4174675　　　　 　　最大應力：N/A+Mx/(γx*Wnx）+My/（γy*Wny）　軸力 N=（Kn）215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　　明挖基坑橫撐平面內穩(wěn)定性驗算外徑 D=（mm）600彈性模量 E=(N/mm2)206000計算跨度L=(m)19壁厚 t=（mm）16抗壓強度fa (N/mm2)215長度系數(shù)u=1密度 ρ=（kN/m3)截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φx=集中力 q=(kN)5等效彎距系數(shù)βmx=1偏心距軸心壓力 N=(kN)小于大于最大彎距 Mx=(kNm) 　　　　　　慣性距Ix=（mm4）+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=π^2*E*A/*λx^2 (kn)截面面積A=（mm2）29355構件對x軸長細比λx=　　回轉半徑ix=（mm）內徑 d=（mm）568歐拉臨界力 Nex=(kn)　　　　　　　　最大應力：N/（φx*A)+βmx*M/(γx*Wx*(*N/Nex))　軸力 N=（Kn）　　215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　　明挖基坑橫撐平面外穩(wěn)定性檢算外徑 D=（mm）600彈性模量 E=(N/mm2)206000計算跨度L=(m)19壁厚 t=（mm）16抗壓強度fa (N/mm2)215長度系數(shù)u=1密度 ρ=（kN/m3)截面影響系數(shù)η=軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φy=集中力 q=(kN)5等效彎距系數(shù)βtx=1偏心距軸心壓力 N=(kN)小于大于最大彎距 Mx=(kNm)慣性距Ix=（mm4）+09毛截面抵抗距W1x=4174675受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)φb=1截面面積A=（mm2）29355構件對x軸長細比λx=　　回轉半徑ix=（mm）內徑 d=（mm）568　　　　　　　　　　最大應力：N/（φy*A)+ηβtx*M/(φb*Wx)　軸力 N=（Kn）215結論: 在彎距Mx下,此軸力N　小于承載力　?。?）鉆孔Z4孔附近鋼圍檁計算結果明挖基坑鋼圍檁抗彎強度計算圍檁型號工63c均布力 q=(kN/m)800抗彎強度(N/mm2)215截面高度H=（mm）630集中力 N=(kN)　計算跨度L=(m)截面寬度B=（mm）180截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=1最大彎距 Mx=(kNm)1089 翼緣厚度t=（mm）22截面塑性發(fā)展系數(shù)γy=最大彎距 My=(kNm)0腹板厚度d2=（mm）17小于大于　　　　截面面積A=（mm2）　慣性距Ix=（mm4）　毛截面抵抗距Wnx=（mm3）6497714　　　　　　　 　　最大應力：Mx/(γx*Wnx）+My/（γy*Wny）　抗彎強度均布力 q=(kN/m)800215結論: 在彎距Mx下,此力　小于承載力　　明挖基坑圍檁整體穩(wěn)定計算圍檁型號工63c均布力 q=(kN/m)800抗彎強度(N/mm2)215截面高度H=（mm）630集中力 N=(kN)　計算跨度L=(m)截面寬度B=（mm）180整體穩(wěn)定性系數(shù)φb= 最大彎距 Mx=(kNm)1089 翼緣厚度t=（mm）22　　最大彎距 My=(kNm)0腹板厚度d2=（mm）17小于大于　　　　截面面積A=（mm2）0　　毛截面抵抗距Wx=（mm3）6497714　　　　　　　　　　 　　最大應力：Mx/(φb*Wx）抗彎強度均布力 q=(kN/m)800 215結論: 在彎距Mx下,此力　小于承載力　　明挖基坑鋼圍檁抗剪強度計算根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》。對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。 注意：錨固力計算依據(jù)錨桿實際錨固長度計算。（2）鉆孔Z6計算結果[ 支護方案 ]排樁支護[ 基本信息 ]內力計算方法增量法規(guī)范與規(guī)程《上海市基坑工程設計規(guī)程》 DBJ 086197基坑等級一級基坑深度H(m)嵌固深度(m)樁頂標高(m)樁直徑(m)樁間距(m)混凝土強度等級C30有無冠梁 有 ├冠梁寬度(m) ├冠梁高度(m) └水平側向剛度(MN/m) 防水帷幕無放坡級數(shù) 0超載個數(shù) 1[ 超載信息 ]超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)1[ 土層信息 ]土層數(shù) 4坑內加固土 否內側降水最終深度(m)外側水位深度(m)內側水位是否隨開挖過程變化是內側水位距開挖面距離(m)彈性法計算方法m法[ 土層參數(shù) ]層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土2粉砂3素填土4中風化巖層號與錨固體摩粘聚力內摩擦角水土計算m值抗剪強度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (MN/m4)(kPa)1分算2分算3分算4合算[ 支錨信息 ]支錨道數(shù)3支錨支錨類型水平間距豎向間距入射角總長錨固段道號 (m)(m)(176。對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。第二、三道支撐采用φ600mm的鋼管，鋼管壁厚16mm；支撐水平間距3～4m；另外在基坑角部設置斜撐，鋼圍檁采用2I63C工字鋼。，寬16～33米，深約13米。保護層灌注樁：75mm；冠梁：75mm；鋼筋混凝土支撐：75mm。（2）、內支撐采用外徑600mm鋼管，壁厚16mm；圍檁為2根工63c型鋼及Q235鋼板組合而成。地下水與海水存在密切的水力聯(lián)系。4B層中風化輝長巖（ω53）：黃灰~綠灰色，成分主要為輝石和長石，輝長結構，塊狀構造；，巖芯呈碎塊狀，取芯率較低，下部受爆破作用的影響較弱，巖芯呈短柱狀，取芯率約80%，巖芯長度大于10cm者較少，風化裂隙發(fā)育，主要的裂隙有兩組，其傾角分別為10o和70o，偶見一組45o的裂隙，裂隙表面有棕黃、棕褐色渲染。普遍分布。，寬16～33米，深約13米。目 錄 一、概述 3二、設計依據(jù)、標準規(guī)范及計算軟件 3. 設計依據(jù) 3. 標準規(guī)范 3. 計算軟件 3三、工程概況 4 工程概況 4 工程地質條件 4四、工程材料 5五、結構計算 5 計算結構簡圖 5 基坑施工期內力計算 8 計算原則 8 圍護結構設計 8 基坑施工期內力計算結果 8 鋼支撐及鋼圍檁計算 45 內支撐的平面內力與變形計算 51 基坑使用期內力計算 193 計算原則 193 圍護結構設計 194 194219 / 218一、概述本計算書包括上海LNG液化天然氣接收站工程取水口深基坑有關計算。三、工程概況 工程概況本工程為上海LNG液化天然氣接收站工程的海水取水口，海水取水口是上海LNG項目重要的組成部分之一，該工程主要功能是為液化天然氣提供升溫氣化的海水，其土建部分由海水取水管、過濾池、泵站前池，泵站進水間等建筑物組成。巖土層分布及特征根據(jù)已有地質資料，場地地基巖土自上而下可分為：0A層素填土（Qml），灰黃色，主要由風化巖石碎塊、碎屑及少量粉質粘土組成，巖石碎塊直徑一般5~20cm，最大超過40cm，土質不均勻，厚度變化較大，填土年限約一年。1C層中砂，灰黃色，中密～密實，含少量腐植物及貝殼碎片，夾粘性土層，局部夾少量卵礫石，飽和。地下水地下水屬潛水，主要賦存在0A、0B、1C層內，水位主要受海水漲落潮及大氣降水等因素影響。鋼筋（1）、鋼筋：熱軋鋼筋I、II級，材質必須符合現(xiàn)行國家標準和行業(yè)標準的規(guī)定。焊條的性能和質量應符合國家現(xiàn)行標準。（注：地面絕對標高為+） 圍護結構設計根據(jù)工程所處的環(huán)境、工程、水文地質條件以及基坑深度，基坑圍護結構采用灌注樁加內支撐的支護形式?；娱_挖期間，基坑內設置3道支撐加2道換撐，第一道支撐采用鋼筋混凝土支撐，支撐斷面為8001000mm。)(m)長度(m)1內撐2內撐3內撐支錨預加力支錨剛度錨固體工況抗拉力道號(kN)(MN/m)直徑(mm)號(kN)12～24～1236～10