【正文】 邊梁中梁2） 中間層邊節(jié)點：柱 梁中間節(jié)點：柱邊梁中梁3） 底層：邊節(jié)點：上柱 下柱梁中間節(jié)點：上柱下柱邊梁中梁②板結構固端彎矩頂層邊跨框架梁端彎矩：==177。另，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》，在豎向荷載作用下可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布，對梁端負彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進行調(diào)幅。頂層邊跨：==中跨：==其余層邊跨：==中跨：==2）彎矩調(diào)幅，如圖32左半部分括號內(nèi)的值。單位：KN 1） 頂層 AB跨：由， =BC跨：根據(jù)對稱性，易得中間跨梁端剪力為 2） 三層AB跨：由， =BC跨：根據(jù)對稱性，易得中間跨梁端剪力為 3） 二層AB跨：由， =BC跨：根據(jù)對稱性，易得中間跨梁端剪力為 4） 底層AB跨：由， =BC跨：根據(jù)對稱性，易得中間跨梁端剪力為 ②柱剪力計算1）頂層A柱：B柱：2）三層A柱：B柱：3）二層A柱：B柱：4）底層A柱：B柱：計算結果見圖33。1）頂層邊柱：中柱：2）三層邊柱：中柱：3）二層：邊柱：中柱：4）底層：邊柱：中柱：計算結果見圖34。③活載作用下彎矩調(diào)幅后剪力計算1）簡支跨中彎矩計算將固端簡化為簡支端計算，所有層活荷載相同。中跨無活載，故梁端剪力為0。 地震作用下內(nèi)力計算本工程為一般建筑結構體系，且設防烈度為7度，較低，故不考慮豎向地震作用，僅計算水平地震作用下的內(nèi)力。軸力符號：壓為正，拉為負。1） 頂層：2） 三層：3） 二層：4） 底層：③中跨左端（B右）由節(jié)點靜力平衡，按公式進行計算。1）頂層：2）三層：3）二層：4）底層：橫向地震作用下剪力圖見圖310?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按公式和計算，各柱反彎點高度比y按公式確定。表35 風載作用下邊柱彎矩計算表層次4321表36 風載作用下中柱彎矩計算表層次4321 梁端彎矩計算①邊跨左端（A）由節(jié)點靜力平衡，按公式進行計算。 梁端剪力計算①邊跨（AB）由節(jié)點靜力平衡，按公式進行計算。①邊柱1）頂層：2）三層：3）二層：4）底層：②中柱1）頂層：2）三層：3）二層：4）底層：風載作用下軸力圖見圖314。 效應根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范GB500102010》，效應增大系數(shù)：1） 底層：軸力設計值2）二層：軸力設計值3）三層：軸力設計值4）頂層：軸力設計值經(jīng)過計算，增大量，故不考慮二階效應的放大作用。表51 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結構構件受力狀態(tài)混凝土梁受彎偏壓偏壓各類構件受彎、偏拉 框架梁截面設計 正截面受彎承載力計算及構造設計選取底層、二層與頂層框架梁進行手算，從梁的內(nèi)力組合表中，選出跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，進行配筋設計，當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部手拉時，按矩形截面設計。則故屬于第一類T形截面。底層、二層與頂層框架梁配筋計算過程分別見表52，表53，表54。②斜截面配筋設計對于框架連續(xù)梁，抗震時斜截面按公式進行驗算；非抗震設計時按公式進行驗算。本設計中：梁端加密區(qū)長度l=1050mm，中間跨全跨加密，取箍筋間距s=100mm，其余段取箍筋間距s=200mm。 框架柱截面設計選取底層、二層及頂層框架柱進行手算。 軸壓比驗算軸壓比指柱組合的周壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心受壓強度設計值乘積之比。 正截面承載力計算及構造設計①選取不利組合從內(nèi)力組合表中選取最不利組合，采用對稱配筋，即選取，三種情況對應的組合值。詳細配筋過程見附表：1） 底層A柱配筋見附表三；2） 底層B柱配筋見附表四；3） 二層A柱配筋見附表五；4）二層B柱配筋見附表六；5）頂層A柱配筋見附表七；6）頂層B柱配筋見附表八。表56 框架節(jié)點核心區(qū)抗震受剪承載力驗算表樓層頂層底層節(jié)點位置邊節(jié)點中間節(jié)點邊節(jié)點中間節(jié)點梁端抗震設計彎矩抗震柱軸力設計值N驗算結果滿足滿足滿足滿足 框架柱側(cè)向構造配筋 為施工方便，結合最小配筋率要求，在各柱非受彎側(cè)各配220的構造筋。 PK計算結果 主要計算結果①各樓層屈服強度系數(shù) 各工況內(nèi)力圖 ①恒載作用下內(nèi)力圖見圖65至67；②活載作用下內(nèi)力包絡圖見圖68至610；③風載作用下內(nèi)力圖見圖611；④橫向地震作用下彎矩圖見圖612。③風載作用下內(nèi)力對比PK計算結果與手算結果，可以得到以下結論：a、手算柱端和梁端彎矩與PK計算結果教恒載活載有稍大出入，但也比較接近，其中，外柱與邊跨梁的吻合程度更好；b、PK計算結果中，中跨梁端彎矩小于邊跨梁端彎矩，這與手算結果相反；④橫向地震作用下內(nèi)力對比結果與風載類似。本基礎設計按下述規(guī)定選取荷載組合：①按地基承載力確定基礎底面積及埋深時，應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合；②在計算內(nèi)力與確定配筋時，應按承載力極限狀態(tài)下荷載效應基本組合取值?；炷翉姸葹镃30，縱筋采用HRB400鋼筋；3）基礎設計內(nèi)力組合表見表71。取b=，l=，A=。 受彎承載力計算配筋設計中采用承載力極限狀態(tài)下的基本組合。2） 沿框架縱向彎矩計算機配筋a、柱邊截面 則b、變階處截面 則比較可得，按配筋，10200，實際配筋面積589。第八章 AT型板式樓梯設計 設計資料本樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，采用水磨石地面。板傾角。板有效高度。 平臺板設計取板厚120mm，取1m寬板帶計算。取1m寬計算。①荷載計算平臺梁荷載計算見表83。梁有效高度。由于一般情況下，有側(cè)移框架的側(cè)向位移由短期作用的風載或地震作用引起，加之PKPM對框架進行電算時采用彈性算法，故不考慮二階彎矩中水平荷載長期作用使側(cè)移增大的不利影響。②地震作用時的地震力1）僅考慮 X 向地震作用時的地震力 Floor : 層號 Tower : 塔號 Fxx : X 方向的耦聯(lián)地震力在 X 方向的分量 Fxy : X 方向的耦聯(lián)地震力在 Y 方向的分量 Fxt : X 方向的耦聯(lián)地震力的扭矩 振型 1 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kNm) 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 2 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kNm) 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 忽略其余振型數(shù)據(jù)。參 考 文 獻[1] 《建筑結構制圖標準》 GB/T50105—2001[2] 《建筑結構荷載規(guī)范》 GB500092001. [3] 《混凝土結構設計規(guī)范》 GB500102002 [4] 《民用建筑設計通則》 GB503522005[5] 《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》 JGJ9998 [6] 《辦公建筑設計規(guī)范》 JGJ672006[7] 《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》 11G1011 [8] 《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》 11G1012 [9] 《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》 11G1013 [10] 《混凝土結構上冊》 中國建筑工業(yè)出版社[11] 《混凝土結構中冊》 中國建筑工業(yè)出版社[12] 《基礎工程》 中國建筑工業(yè)出版社[13] 《結構力學》 機械工業(yè)出版社[14] 《土木工程施工》 建筑工業(yè)出版社[15] 《房屋建筑學》 李必瑜主編 武漢工業(yè)大學出版社[16] 《建筑工程制圖》 朱建國 葉曉芹主編 清華大學出版社