層辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 （SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax13柱頂M N 柱底M N 4～12柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 《抗震規(guī)范》規(guī)定：一二三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（具有有梁相近的變形能力外），其它應(yīng)進(jìn)行柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整。第3層，同理也無需調(diào)整。ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 層次134～12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 例：第13層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（+）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1213 4～12 3 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1213 4～12 3 2 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)選用C30，=，=。承載力抗震調(diào)整系數(shù)=。m 支座Bl：Mmax= KNm屬第一類T形截面。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1521 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063001521(56535) ]/ =ξ=1（12αs）1/2=可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）=1778 mm2 實(shí)配鋼筋5Ф22，As=1901 mm2。 =300565=V可知，截面符合條件。層次截面M（KN 柱截面尺寸驗(yàn)算：根據(jù)《抗震規(guī)范》，對(duì)于三級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2。m，N= 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即650/30。柱號(hào)層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN縱向受力鋼筋選用HRB335, =300N/mm2，箍筋選用HPB235, =210N/mm2。（3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算： 梁端加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8100，箍筋用I級(jí)Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+210201565/100=399900N182700N ρsv= nAsv1/bs=2ρsvmin== ，非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8150。 ρ=1901/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1521/1901，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。ρ=1521/300/565=%ρmin=%，滿足要求?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400100（565100/2）=梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN梁的截面尺寸為300mm600mm。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次134～12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN237 B柱： 第13層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。第4～12層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。 層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]左震右震1AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 3AM V B左M V B右M V 4～12AM V B左M V B右M V 5AM V 1．959 B左M V 1．921 B右M V 跨間最大彎矩的計(jì)算：以第一層AB跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁54321 ：①樓面活載作用下框架的彎矩計(jì)算 ⑴固端彎矩計(jì)算：將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩計(jì)算結(jié)果見表。m）5241層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm（3）對(duì)于第1層 q2= KN/m q2，= KN/mP1= P2= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++6）=集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）++＋（）+2=P2=（++（+））+++()=集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNq1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m 邊柱N==中柱N== KN 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算，由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=200mm400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。m）M ui2（KN底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vijyh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表層次Gi（KN）VGi（KN）∑D i（N/mm）△ui（mm）ui（mm）588
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