【正文】 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 均布荷載最大彎矩計算:M1max== ； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max== ；M = M1max + M2max = += 最大應力計算值 σ = 106/= N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設(shè)計值 [f]= N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= /(100105) = mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（++）/2= V= ( 100 105) = mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = += mm；大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 / 150= mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:,直角、。得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m，滿足要求！按《規(guī)范》,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算： 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN；活荷載標準值 ：NQ = kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 ：Gk = kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / () = /( ) = ；Hs =( 104103(+(+)))/()= m；按《規(guī)范》 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： [H] = /(1+)= m；[H]= 和 50 比較取較小值。由以上計算得到 Nl = kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= kN/m2 ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A = kN/m2 ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = m2 。懸挑防護架專項施工方案: 工程地點:永川玉清變電站內(nèi)工程規(guī)模:永川供電局生產(chǎn)調(diào)度綜合樓工程為框架剪力墻結(jié)構(gòu),建筑面積約25000㎡,，地下車庫一層，177。為保證懸挑外腳手架使用中的安全性、穩(wěn)固性、可靠性，應嚴格控制鋼管、扣件、鋼繩、預埋鋼筋、跳板等的材質(zhì)，鋼管架的搭設(shè)規(guī)范要求。 （二） 施工工序： 懸挑層施工預埋→穿插工字鋼→焊接底部定位鋼筋→搭設(shè)架體→加斜拉鋼絲繩→鋪鋼筋網(wǎng)、安全網(wǎng)。 懸挑架立桿間距分別為：縱向間距見架空層懸挑外架布置圖，橫向1050，橫桿步距1800。具體做法詳見下圖。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里鍘和外側(cè)。 1剪刀撐沿架高連續(xù)布置，斜桿與地面夾角為45ο~60ο，每6根立桿開始加設(shè)，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉(zhuǎn)扣件與外架相連外，在其中間應增設(shè)2～4個扣結(jié)點。 1懸挑架外圍滿掛安全網(wǎng)。 及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或采用臨時支撐，以確保搭設(shè)過程安全。隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大。 （七）懸挑外架計算： 主要材料及力學參數(shù)：一、參數(shù)信息:雙排腳手架搭設(shè)高度為 米，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 ， 米；；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 60 米；采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) ；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 米， 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；施工均布荷載標準值(kN/m2):；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2 層；本工程地處重慶市永川區(qū)，；計算中考慮風荷載作用；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m2):；腳手板自重標準值(kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):；腳手板鋪設(shè)層數(shù):5 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，建筑物內(nèi)錨固段長度 米。大橫桿的自重標準值:P1= kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(2+1)= kN/m ；活荷載標準值: Q=(2+1)= kN/m；靜荷載的設(shè)計值: q1=+= kN/m；活荷載的設(shè)計值: q2== kN/m； 圖1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖圖2組合。大橫桿的自重標準值：p1= = kN；腳手板的自重標準值：P2=(2+1)= kN；活荷載標準值：Q=(2+1) = kN；集中荷載的設(shè)計值: P=(+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = ；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = ；最大應力計算值 σ = M / W = 106/= N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設(shè)計值 N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5(384105) = mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = (3) /(72105 ) = mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = + = mm；小橫桿的最大撓度和 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 ,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:,直角、。A 本方案中，腳手架排距為900mm，內(nèi)排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = cm4，截面抵抗矩W = cm3，截面積A = cm2。各支點的支撐力 RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1= kN； 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU= kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=，d為鋼絲繩直徑(mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對61636； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。；小橫桿226根；直角扣件812個；對接扣件195個；旋轉(zhuǎn)扣件59個；。，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = ； d 樓板螺栓的直徑，d = [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 ()=。 最大彎矩 Mmax= ；最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( )+ 103 / = N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 其中φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb = 570 235 /( ) = ，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 。由以上計算得到 Nl = kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN)， NG1 = [+(2/2+2)] = ；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板， NG2= 5(+)/2 = kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板， NG3 = 5；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)； NG4 = = kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=+