預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋計(jì)算二11b(文件)
【正文】 按規(guī)范，對(duì)于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： σs5==1395= 四分點(diǎn)截面σs4計(jì)算表 表1—21數(shù)據(jù)Aj= △Ay= cm2 Io=34290172cm4 yix= ny=鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向軸力Nyo=△Ay σyocosa Nyo（）eyi=yjxai（cm）預(yù)加彎矩Myo=Nyo eyi（N。m）σy0△A（）yNyo=△Ay σyocosa（KN）Qyo=△Ay σyosina（KN）My0（KN。則上式：右邊=23103（）==（跨中）即主梁跨中正截面滿(mǎn)足強(qiáng)度要求 斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算 （1）：復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見(jiàn)表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj ； b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=50cm； h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；上式右邊=50= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 主梁斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經(jīng)組合后通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對(duì)于變化點(diǎn)截面Qj=； Qhk—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算： Qw—與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算： Qw=∑Aywsinα式中：Ryw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），取Ryw=1488MPa； Ayw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的截面面積（cm2）； α—與斜截面相交的彎起鋼束與構(gòu)件縱軸線(xiàn)的交角（如圖15所示），sinα值見(jiàn)表12 ， p=100μ=∴ KN ∑Aywsinα=[2（+）+ ++]= ∴ Qw=1488= Qhk+Qw=+= Qj說(shuō)明主梁腹板寬度改變處的斜截面抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配置是合理的。（2）混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算包括混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，對(duì)前者驗(yàn)算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，而驗(yàn)算后者是保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。 在使用荷載作用下混凝土主應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合Ⅰ： σzl≤=（見(jiàn)表，以下同） σza≤= 荷載組合Ⅲ： σzl≤=（見(jiàn)表，以下同） σza≤=（3）：驗(yàn)算鋼束中的最大應(yīng)力 計(jì)算公式： 式中： σy—有效預(yù)應(yīng)力； MgMg2—第一、第二期恒載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩； Mp—活載產(chǎn)生的梁內(nèi)彎矩，分（汽+人）和掛100兩種情況； eji、eoi—分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即： eji=yjxai，eoi= yoxai 計(jì)算1號(hào)梁跨中截面鋼束應(yīng)力，見(jiàn)表31。m）Wj（cm3）（MPa）（MPa）（MPa）Wo（cm3）Mg2（N。m）Aj（cm2）Ij（cm4）yj（cm）（MPa）（MPa）h（MPa）12345678=6+7aa338650438893925oo00jjbb 混凝土剪應(yīng)力計(jì)算表 表1—28 項(xiàng) 目荷載QIjIo腹板寬b上梗肋a—a凈軸j—j換軸o—o下梗肋b—bSa—jSa—oaSj—jSj—ojSo—jSo—ooSb—jSb—obcm4cm4cmcm3cm3Mpacm3cm3Mpacm3cm3Mpacm3cm3Mpag11388939356439460820304764364768364694276904g2+汽+人2285368397643g2+掛3285368361768380692397643Qy4304764364768361768364694380692276904組合Ⅰ5=1+2+4組合Ⅲ6=1+3+4 hx =h計(jì)算表 表1—29應(yīng)力部位Mg1（N。 變化點(diǎn)截面預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表 表32應(yīng)力部位Mg1（N。 現(xiàn)以變化點(diǎn)截面為例進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面可用同樣的方法計(jì)算。 變化點(diǎn)截面吊裝應(yīng)力計(jì)算表 表133應(yīng)力部位NyoMyoAjWjMg1（超重）Mg1（失重）（MPa）hN。因此，對(duì)于跨徑在40m的預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁，只要采用OVM錨具的配套產(chǎn)品，其端部的局部承壓滿(mǎn)足規(guī)范要求，不需要另外驗(yàn)算。 各束引起的反拱度f(wàn)1計(jì)算表 表135計(jì)算數(shù)據(jù)yox= Io=59934752cm4 Eh=104MPa分塊束 號(hào)項(xiàng) 目N1N2N3N4N5N6N7h1=yjsaicmh3=yjsaocmb2=aocml1cml3cml2=x2+x3cmRcmradsinsin（/2）矩形1A1cm200101294d1cmA1 d1cm300矩形2A2cm2d2cmA2 d2cm3三角形3A3cm2d 3cmA3 d 3cm310671461064176214689721468972284156矩形4A4cm2126262734233431d 4cmA4 d 4cm39129784152489592940300132856881三角形5A5cm2630897683d 5cmA5d 5cm3弓形6A6cm210962d6cmA6 d6cm327998925My圖Acm2116693dcmcmNyfi=cm跨中反拱度：f1==（） 恒載引起的跨中截面撓度第一期恒載： fg1==（）第二期恒載：fg2==（） 靜活載引起的跨中截面撓度及驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范，則跨中撓度為：fp= 式中：M跨中靜活載彎矩。m fp==（）根據(jù)規(guī)范，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在短期使用荷載作用跨中最大豎向撓度允許值為： 對(duì)于汽車(chē)荷載：[f]=l/600=； 對(duì)于掛車(chē)荷載：[f]=l/500=；由上述計(jì)算可見(jiàn)，靜活載引起的跨中撓度均符合規(guī)范要求。 恒隔梁計(jì)算 確定作用在跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載 圖1—18示出了跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。 （3）：計(jì)算彎矩影響線(xiàn)值在表1—5中得到：11=，21=12=，31=13=34=32=123=，24=，14=，15=，25=；對(duì)于A截面的彎矩MA的影響線(xiàn)可計(jì)算如下：。 圖1—18 跨中橫隔梁的受載圖式 （尺寸單位：m）（2）：計(jì)算MTij值： 根據(jù)姚玲森教授主編的《橋梁工程》可以推導(dǎo)求得： MTij= 對(duì)于本例各主梁截面相同，并取G=，則上式為： MTij= 當(dāng)p=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)，ej=3d=，同時(shí)l=，I=，IT= m4，=。但在梁的跨徑較大的時(shí)候，有可能因恒載的長(zhǎng)期作用而引起下?lián)?，?dāng)短期使用荷載作用下的最大撓度為： fmax=fy+fg1+fg2+ fpl/1600 成立時(shí)，可設(shè)置預(yù)拱度。m fp==（）對(duì)于（汽+人）： M=+=。設(shè)My圖的面積及其形心至跨中的距離分別為A和d，并將它劃分成六個(gè)規(guī)則圖形，分塊面積及形心位置為Ai和di，計(jì)算公式均列入表1—34內(nèi)。/mN。計(jì)算公式為： 上緣：hx= 下緣：hx=計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1—33。/m）Aj（cm2）Wj（cm3）（MPa）（MPa）（MPa）h1（MPa）hx（MPa）上緣57996104065763442379下緣347019 （2）吊裝應(yīng)力驗(yàn)算 由于本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處，則兩吊點(diǎn)間的距離為33m。1號(hào)梁變化點(diǎn)截面的計(jì)算如下： 式中：Nyo、Myo—鋼束錨固時(shí)，由預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)內(nèi)力； Wjs、Wjx—分別為上、下緣的凈截面抵抗矩； 代入數(shù)據(jù)得： 對(duì)于40號(hào)混凝土，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力
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