【正文】 — 鋼梁受壓翼緣的厚度； bt 對(duì)承受靜力荷載和間接承受動(dòng)力荷載的組合梁，宜按考慮腹板屈曲后強(qiáng)度來(lái)計(jì)算梁的抗彎和抗剪承載力，而不用直接驗(yàn)算梁腹板的局部穩(wěn)定。 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的剛度計(jì)算： 鋼與混凝土之間不能完全協(xié)同工作 ， 產(chǎn)生相對(duì)滑移 ， 二者交界面上的應(yīng)變分布不連續(xù) （ 圖 ） 。 0?? 0??荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合作用時(shí)的截面參數(shù)和折減剛度計(jì)算 ： 在荷載的長(zhǎng)期作用下，考慮混凝土徐變的影響，用折減剛度法計(jì)算組合梁變形時(shí)，應(yīng)以 代替 計(jì)算截面的特征參數(shù)和剛度 。 相對(duì)簡(jiǎn)單且準(zhǔn)確的方法：在距中間支座兩側(cè)各 的范圍內(nèi)（ 為一個(gè)跨間的跨度）確定梁的截面剛度時(shí)，不考慮混凝土板而只計(jì)入鋼梁和負(fù)彎矩鋼筋對(duì)截面剛度的貢獻(xiàn)，在其余區(qū)段取考慮滑移效應(yīng)的折減剛度，按變截面桿件來(lái)計(jì)算連續(xù)組合梁的變形。 2?g1?21 ????? glim???lim?變形驗(yàn)算： 施工階段由永久荷載產(chǎn)生的撓度 按下式計(jì)算： 式中 — 由施工階段永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩 。 — 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩； tkfrk?kM（ ） — 由縱向鋼筋與鋼梁形成的換算鋼截面慣性矩； — 縱向鋼筋截面形心至鋼筋與鋼梁形成的組合截面中和軸的距離。 橫向鋼筋要求按前節(jié)所述 。 ⒍ 鋼梁截面高度 hs不小于組合梁總高度的 1/， 鋼梁一般用Q235， Q345。 間距不超過(guò) 及 600mm。 ⒏ 鋼梁頂面不得涂刷油漆 ， 澆筑混凝土前應(yīng)除銹 、 除渣 、 除污 。 ⒋ 板沿梁長(zhǎng)方向的鋼筋： 1)正彎矩鋼筋如為單向板 ， 按 《 混凝土規(guī)范 》 分布鋼筋要求； 2)如為雙向板按雙向板計(jì)算； 3)支座負(fù)彎矩區(qū)按連續(xù)梁縱筋計(jì)算確定 。 max?l i mm a x ?? ?lim? ?? ??圖 由負(fù)彎矩產(chǎn)生的縱向鋼筋拉應(yīng)力 （ ） 7 組合梁的構(gòu)造要求 100～ 160mm， 承受荷載特別大的 180～300mm， 壓型鋼板頂至混凝土板頂?shù)木嚯x不小于 50mm,組合板的整個(gè)高度不應(yīng)小于 90mm. ⒉ 板托頂面寬度不小于 ， 且應(yīng)有 hc2≤ ⒊ 板托中應(yīng)配必要的橫向鋼筋 。 由于對(duì)組合梁負(fù)彎矩區(qū)一般講來(lái)中和軸均在鋼梁中通過(guò) ， 即混凝土板全部處于受拉區(qū) ， 所以可以近似按鋼筋混凝土軸心受拉構(gòu)件計(jì)算中間支座處板面的裂縫寬度 。 變剛度梁的撓度計(jì)算公式列于表 ，表中列出的均是單跨梁。 取式 （ ）和（ ） 計(jì)算出的撓度較大值，作為使用階段變形驗(yàn)算的依據(jù)。 對(duì)于鋼梁與壓型鋼板混凝土組合板構(gòu)成的組合梁 ， 取其較弱截面的換算截面進(jìn)行計(jì)算 ， 且不考慮壓型鋼板的作用； — 剛度折減系數(shù)，按下列公式進(jìn)行計(jì)算： eqIE??])( [ 2jl?? ??2036hlNknpAdEcvsncss??pIEANknjesscvs0?neAdAIA 201??cfEcfn AAAAA?? ?EcfeIII???0（ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 其中 — 組合梁的跨度 (mm)； — 組合梁截面高度； — 鋼梁截面形心軸到混凝土翼板截面 （ 對(duì)壓型鋼板混凝土組合板為其較弱截面 ） 形心軸的距離； — 混凝土翼板的截面面積；對(duì)壓型鋼板混凝土組合板的翼板 ， 取其較弱截面的面積 ， 且不考慮壓型鋼板； — 鋼梁的截面面積； — 鋼梁截面的慣性矩； — 混凝土翼板的截面慣性矩；對(duì)壓型鋼板混凝土組合板的翼板 ，取其較弱截面的慣性矩 ， 且不考慮壓型鋼板； — 鋼材與混凝土的彈性模量比； — 組合梁上剪切連接件的列數(shù) ， 即一個(gè)橫截面上剪切連接件個(gè)數(shù)； — 剪切連接件的縱向平均間距 (mm)； — 系數(shù) ， ； — 一個(gè)剪切連接件的受剪承載力設(shè)計(jì)值 ， 對(duì)鋼梁與壓型鋼板混凝土組合板構(gòu)成的組合梁 ， 應(yīng)取折減后的 值 。 跨中撓度 尚不應(yīng)超過(guò) 25mm，以防止梁下凹段增加過(guò)多混凝土的用量和自重。 表 H或工字形截面梁簡(jiǎn)支梁不需計(jì)算整體穩(wěn)定性的最大 值 鋼 號(hào) 跨中無(wú)側(cè)向支撐點(diǎn)的梁 跨中受壓翼緣有側(cè)向支撐點(diǎn)的梁 ,不論荷載作用于何處 荷載作用在上翼緣 荷載作用在下翼緣 Q235鋼 Q345鋼 Q390鋼 Q420鋼 11/bl11/bl在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件 ， 其整體穩(wěn)定計(jì)算 在兩個(gè)主平面受彎的工字形或 H形截面構(gòu)件 ， 其整體穩(wěn)定計(jì)算 fWMxbx ??fWMWMyyyxbx ????（ ） （ ） 式中 、 — 分別為按受壓纖維確定的對(duì) x軸和 y軸的毛截面抵抗矩； — 截面塑性發(fā)展系數(shù) ， 對(duì)工字形截面 ， ； — 繞強(qiáng)軸彎曲所確定的鋼梁整體穩(wěn)定系數(shù)。 在剪切連接件均勻分布的梁上，橫向鋼筋可均勻布置。 對(duì)于界面 aa 對(duì)于界面 bb 0 . 2 5 b 80901, cfyveful ???tbe AAA ??be AA 2?（ ） （ ） （ ） （ ） 對(duì)于有板托的界面 cc， 由連接件抗掀起端底面 （ 即栓釘頭底面 、 槽鋼上肢底面或彎筋上部彎起水平段的底面 ）高出翼板底部鋼筋上皮的距離 決定 。 ns— 為一個(gè)橫截面內(nèi)連接件的數(shù)量 ， 即連接件的列數(shù) 。 1???（ ） （ ） 6. 混凝土板及板托的縱向受剪承載力驗(yàn)算 為了防止沿著下列危險(xiǎn)截面的剪切破壞，因此必須配置必要的橫向鋼筋。 并且混凝土強(qiáng)度等級(jí)不能高于 C40， 栓釘工作時(shí)全截面進(jìn)入塑性狀態(tài)； （ 3） ．鋼梁與混凝土翼板之間產(chǎn)生相對(duì)滑移，使得截面的應(yīng)變圖中混凝土翼板與鋼梁有各自的中和軸。 對(duì)中間支座的負(fù)彎矩區(qū)段 ， 取 ；對(duì)于懸臂梁的負(fù)彎矩區(qū)段 ， 取 ； — 一個(gè)連接件的抗剪承載力設(shè)計(jì)值； — 每個(gè)剪跨區(qū)段內(nèi)混凝土與鋼梁疊合面之間的縱向剪力； — 縱向鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； — 混凝土板有效寬度內(nèi)的縱向鋼筋截面面積； n??? ??cvNVrfrA 5 部分剪切連接組合梁受彎承載力計(jì)算 當(dāng)組合梁剪跨內(nèi)剪切連接件的數(shù)量 小于完全剪切連接所需的連接件數(shù)量 時(shí) ， 稱為部分剪切連接 。 （ ） ww th ,vww fthV ???圖 負(fù)彎矩區(qū)彎 剪相關(guān)關(guān)系 圖 連續(xù)梁剪跨區(qū)劃分圖 （ 5） 負(fù)彎矩區(qū)剪切連接件的塑性設(shè)計(jì)法 連續(xù)組合梁中的連接件應(yīng)以彎矩絕對(duì)值最大點(diǎn)以及彎矩零點(diǎn)為界限，劃分為若干個(gè)剪跨區(qū)段，逐段進(jìn)行計(jì)算，如圖。M（ ） （ ） （ 4） 連續(xù)梁中間支座的受剪承載力計(jì)算 仍只考慮型鋼腹板抗剪 則有 V 支座最大剪力； 鋼梁腹板的高度和厚度 。 在實(shí)際應(yīng)用中 ， 鋼筋截面面積均小于鋼梁的截面面積 ， 同時(shí)考慮到鋼梁全部受壓時(shí)的屈曲問(wèn)題使全截面塑性很難完全發(fā)展 ， 所以塑性中和軸不可能位于鋼梁截面以外 。 假定 ， 鋼梁與鋼筋混凝土翼板之間有可靠的連接 ， 忽略混凝土的作用 ， 仍考慮縱向鋼筋的作用 ， 應(yīng)力圖如下 ： 圖 負(fù)彎矩截面計(jì)算應(yīng)力分布圖 可以將負(fù)彎矩截面的應(yīng)力狀態(tài) （ b） ， 視為應(yīng)力狀態(tài) (c)和(d)之和 。 即在產(chǎn)生塑性鉸并發(fā)生足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)前 ， 鋼梁板件不致失穩(wěn)； ⑵ 兩支座與跨中截面所能承受的彎矩必須與考慮可變荷載最不利組合產(chǎn)生的最大彎矩相平衡。 組合截面中和軸到縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離為 （ 圖 ） 式中 — 鋼梁的截面面積； rA 0rA1?sssEE?1?sE ssE11 ?? AAxx010 ?A A0— 組合梁的換算截面面積 ， 按下式計(jì)算： AAAAA r r 100 ?????（ ） （ ） （ ） 圖 負(fù)彎矩截面換算剛度計(jì)算圖形 圖 變剛度組合連續(xù)梁 — 鋼梁截面形心軸到縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離 ， 按下式計(jì)算： 其中 — 鋼梁截面形心軸到其上翼緣頂面的距離； — 混凝土翼板的厚度；有板托時(shí) ， 還應(yīng)包括板托的高度； — 縱向鋼筋的保護(hù)層厚度 。中間支座的截面剛度較小，與跨中截面剛度相差較大，因此整個(gè)梁就相當(dāng)于一個(gè)變截面梁，在確定變截面梁的剛度時(shí)，可作如下處理：在距中間支座 范圍內(nèi)（ 為梁的跨度），忽略拉區(qū)混凝土對(duì)剛度的影響，但應(yīng)計(jì)入混凝土板有效寬度內(nèi)配置的縱向鋼筋。 而連續(xù)組合梁的中間支座截面上作用的彎矩和剪力同時(shí)達(dá)到最大 ， 受力比較復(fù)雜 ， 有時(shí)應(yīng)考慮它們之間的相互關(guān)系 。 當(dāng)支座截面形成塑性鉸時(shí) ，混凝土板沿全高已基本裂通而退出工作 ， 因此中間支座截面的抗彎能力遠(yuǎn)小于跨中的組合截面 ， 這與連續(xù)梁的彎矩分布不相適應(yīng) 。 由彎矩最大截面至相鄰彎矩零點(diǎn)（例如簡(jiǎn)支梁支座）之間混凝土板與鋼梁界面上縱向剪力： ① 當(dāng)塑性中和軸在混凝土板中通