【正文】 的整個(gè)高度不應(yīng)小于 90mm. ⒉ 板托頂面寬度不小于 ， 且應(yīng)有 hc2≤ ⒊ 板托中應(yīng)配必要的橫向鋼筋 。 ⒍ 鋼梁截面高度 hs不小于組合梁總高度的 1/， 鋼梁一般用Q235， Q345。 相對(duì)簡(jiǎn)單且準(zhǔn)確的方法：在距中間支座兩側(cè)各 的范圍內(nèi)（ 為一個(gè)跨間的跨度）確定梁的截面剛度時(shí)，不考慮混凝土板而只計(jì)入鋼梁和負(fù)彎矩鋼筋對(duì)截面剛度的貢獻(xiàn)，在其余區(qū)段取考慮滑移效應(yīng)的折減剛度，按變截面桿件來計(jì)算連續(xù)組合梁的變形。 若 超過表 規(guī)定 ， 應(yīng)按 《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 驗(yàn)算其整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定性 。因此，采用部分剪切連接的組合梁，其剪切連接件的實(shí)際數(shù)目 不得小于 50% 。 rAwA bA lA3y4yftfAywrr24 ?4yrsu MMMM ???39。 l連續(xù)組合梁中間支座的截面特征可按下述方法計(jì)算： 將板有效寬度內(nèi)的縱向鋼筋按彈性模量之比換算成與鋼梁同一種鋼材的截面 ， 即 rr AA 10 ?? （ ） 式中 、 — 分別為縱向鋼筋的截面面積和換算截面面積； — 縱向鋼筋與鋼梁的彈性模量比 ， 即 其中 和 分別為縱向鋼筋和鋼梁的彈性模量 。 cvcv NlNln42/21 m a xm a x ?? ???cvNl圖 剪切連接件在梁上的分布 （ ） 2)塑性設(shè)計(jì)法 如果組合梁上所受的荷載很大時(shí)，混凝土板與鋼梁之間就會(huì)發(fā)生較大滑移，使疊合面上各個(gè)剪切連接件產(chǎn)生內(nèi)力重分布。 rr fA（ 1） 基本假定： 對(duì)于完全剪切連接的組合梁 ， 基本假定如下： 1） 鋼梁截面無論處于受拉區(qū)還是受壓區(qū) ， 其應(yīng)力均達(dá)到鋼材的抗拉或抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 2） 混凝土受壓區(qū)為均勻受壓 ， 其應(yīng)力達(dá)到軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 3） 不考慮塑性中和軸一側(cè)受拉區(qū)混凝土的作用； 4） 不考慮剪力對(duì)組合梁受彎承載力的影響； 5） 當(dāng)混凝土板上設(shè)有板托時(shí) ， 在計(jì)算截面特征和承載力時(shí)均不考慮板托的影響； 6） 不考慮施工過程中有無支撐及混凝土徐變 、 收縮與溫度作用的影響 。 2） 鋼梁的抗剪承載力計(jì)算 在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件 ? xM yMnxW nyWx? y? x?y? x? y?fvwVS fIt? ? ≤yf/23513yf/23515 ?x? yf() 其中 V— 施工荷載作用下，鋼梁中產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值； S— 計(jì)算剪應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和軸的面積矩； I— 鋼梁毛截面慣性矩； tw— 鋼梁腹板厚度； — 鋼梁的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。在某些情況 下，鋼梁的抗剪能力反而顯得相對(duì)不足。為鋼梁上冀緣寬度或者板托頂部寬度，當(dāng) α ≤45176。 （圖 ） 在跨中最小，遠(yuǎn)離跨中，向上的掀起位移越大。 因?yàn)殇摿褐醒敫拱迨芰苄。?形成蜂窩狀孔之后便于管線穿過 。 對(duì)鋼梁來說混凝土板只是其荷載 （ 圖 ） 。 部分剪切連接組合梁適用于下列三種情況： 1）組合梁上各截面的彎矩達(dá)不到其極限彎矩的情況。 此時(shí)荷載應(yīng)包括增加的結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層 （ 如防水層 、 飾面層 、 找平層 、 吊頂 ） 等永久荷載以及使用階段活荷載 ， 這些續(xù)加荷載全部由組合梁承受 。 +bI。 當(dāng)為中間梁時(shí) ， 取 b1等于 b2。 fWMWM t ptcgtc ???? )(0200?fWMWM b pbcgbc ???0200?gM pM2wgItSV 111 ??gV11SIwt() () () 梁在第二受力階段時(shí) ， 組合截面中的剪應(yīng)力為 式中 — 第二受力階段的附加恒載和活荷載在組合梁中產(chǎn)生的剪力； — 計(jì)算剪應(yīng)力處以外組合截面對(duì)換算截面中和軸的面積矩； — 換算成鋼截面的組合截面慣性矩 。可按上述（ ）式驗(yàn)算使用階段正截面強(qiáng)度。 ? 2） 簡(jiǎn)支組合梁的混凝土板 ， 能有效地阻止鋼梁受壓翼緣的側(cè)向位移 ，因此在簡(jiǎn)支組合梁的使用階段 ， 可以不考慮其整體穩(wěn)定問題 。即相鄰兩支座截面彎矩的平均值與跨中彎矩絕對(duì)值之和不小于最不利荷載時(shí)簡(jiǎn)支梁跨中彎矩的 ，即： ⑶ 相鄰跨的跨度差不大于小跨跨度的 45% ，即 02 MMMM cB ???122 0. 45lll? ＜（ ） ⑷ 邊跨跨度不小于相鄰跨跨度的 70%，也不大于相鄰跨跨度的 115%，即 ⑸ 沒有過于集中的荷載，即任意 范圍內(nèi)的荷載不大于該跨總荷載的 1/2； （ 6） 中間支座的彎矩調(diào)幅系數(shù)不超過 15％； （ 7）中間支座截面的材料總強(qiáng)度比 小于 。 在正彎矩區(qū)段的剪跨內(nèi)，每個(gè)剪跨區(qū)段所需設(shè)置的連接件數(shù)量，可按公式（ ）計(jì)算，其中取和中的較小者。 u1— 沿梁長(zhǎng)相鄰連接件的間距。 ?48/5??kM1lssEIlim?1?（ ） （ 2）使用階段的變形計(jì)算 荷載效應(yīng)組合： 荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值 考慮荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)取永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合；考慮荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合時(shí)取永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與可變荷載準(zhǔn)永久值的組合 。 （ ） )( axteeqsrk dcE ???? ??rktetkf??? ??erkrk IyM??（ ） （ ） 當(dāng) 時(shí)，取 ；當(dāng) 時(shí)，取 直接受重復(fù)荷載的構(gòu)件， 按有效混凝土截面計(jì)算的配筋率 為 混凝土有效寬度范圍內(nèi)縱向受拉鋼筋的面積； ?? ?? ??????rAcerte AA /??1cece hbA ?和 分別為混凝土板的有效寬度和厚度，當(dāng) 時(shí)，取 eb 1ch ?te??te? — 縱向鋼筋保護(hù)層厚度 ， 當(dāng) 20mm時(shí) ， 取 =20mm， 當(dāng)65mm時(shí) ， 取 =65mm； ccccc — 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； — 在荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，縱向鋼筋的拉應(yīng)力，見圖 。 ⒐ 連接件本身及其布置應(yīng)符合第一章所述各項(xiàng)要求 ， 當(dāng)使用槽鋼連接件時(shí) ， 一般用 Q235鋼 [8， [10， [12， [。 表 變剛度梁的撓度計(jì)算公式 按前述方法求出使用階段由續(xù)加荷載產(chǎn)生的簡(jiǎn)支組合梁或連續(xù)組合梁的跨中最大撓度 ， 與施工階段相應(yīng)位置處由永久荷載產(chǎn)生的撓度 相疊加 ， 得到組合梁的最大撓度值 ， 應(yīng)滿足下式要求 式中 — 組合梁的撓度限值 ， 取 l/ xW yWy? ?y?b?? （ 2）局部穩(wěn)定性 ? 如果組合梁中的鋼梁翼緣或腹板厚度不足，可能會(huì)在整根梁?jiǎn)适дw穩(wěn)定或在達(dá)到承載力之前就過早地失穩(wěn)或發(fā)生翹曲，喪失局部穩(wěn)定。縱向界面 (aa,bb,cc) 如圖 ，應(yīng)滿足： 圖 縱向剪切計(jì)算截面 沿梁長(zhǎng)單位長(zhǎng)度作用的縱向剪力 Vl,1， 按照一個(gè)連接件所能承受的最大剪力及單位長(zhǎng)度內(nèi)的連接件數(shù)量確定 。 實(shí)際連續(xù)組合梁的受力是彎剪復(fù)合受力 ， 他們之間存在相關(guān)關(guān)系 ， 即隨著型鋼腹板抗剪承載力的提高 ， 受彎承載力降低 (圖 )。 換算成鋼梁的組合截面對(duì)中和軸的慣性矩為 式中 — 鋼梁對(duì)自身截面形心軸的慣性矩。 計(jì)算得所需剪力件可以均勻布置在該段。 此時(shí)根據(jù)力的平衡有： （ ） 1 cce fhbAf ?當(dāng) ， 中和軸在混凝土翼緣板中通過 當(dāng) Afpbehc1 fc ，則中和軸在鋼梁中通過 其中 — 鋼梁全截面的面積 f — 塑性設(shè)計(jì)時(shí)的型鋼抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 — 鋼筋混凝土翼緣板的有效寬度 — 混凝土翼緣板厚度 ， 不包括板托高度 第一種情況 — 中和軸在混凝土翼緣中通過，即 Af≤behc1fc，其極限狀態(tài)的應(yīng)力圖形如圖 。 ? 當(dāng)組合梁按 一個(gè) 階段（僅按第二階段）受力設(shè)計(jì)時(shí)，梁上全部荷載都由組合截面承受，這時(shí) gM12MtW0 bW0tcW0 bcW0fcffWM tt ???00?fWM bb ??00?() () ? 式中 M— 一個(gè)受力階段梁上全部荷載對(duì)組合梁產(chǎn)生的彎矩。有板托時(shí)，翼板伸出長(zhǎng)度不應(yīng)小于板托高度，無板托時(shí)，翼板伸出鋼梁中心線不應(yīng)小于 150mm，伸出鋼梁冀緣邊不應(yīng)小于 50mm。 ／ 2和 6hcl中的較小值。 ? 第一階段： 樓板混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 75%之前的階段 。 板托一般有如下作用： 1）擴(kuò)大梁與板的承壓面積，防止混凝土板局部承壓破壞； 2）提高了板在支承處（梁）的截面高度，因而提高了板的抗沖切能力； 3)使組合梁的截面高度增大，因此承載能力與剛度大大提高。第四章 鋼與混凝土組合梁 組合梁即在鋼梁上鋪設(shè)混凝土板 ， 可用于樓蓋 、 屋蓋 、 也可用于工業(yè)建筑中的操作平臺(tái) ， 在橋梁工程的路面中同樣有廣泛應(yīng)用 。 因此在可能情況下應(yīng)盡量設(shè)置板托，如圖 。 這時(shí)荷載應(yīng)包括鋼梁自重和現(xiàn)澆混凝土的重量等永久荷載 ， 以及模板重和其它施工活荷載 。 (2)對(duì)組合垃梁， be＝ bI+b。 混凝土翼緣的有效寬度 be可按下式計(jì)算 ： b0— 板托頂部寬度。 ? 在永久荷載的長(zhǎng)期作用下考慮混凝土徐變的影響，組合梁按兩個(gè)階段受力設(shè)計(jì)時(shí)，可按下列公式校核截面正應(yīng)力： fWMWMWM t ptc ggtc ????? )(0202110?fWMWMWM b pbc ggb