【正文】 資料管理測(cè)量主要由施工員負(fù)責(zé)，但技術(shù)負(fù)責(zé)人必須在施工過(guò)程中對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行分析、監(jiān)控，技術(shù)負(fù)責(zé)人和施工員每天開工前，需共同校核激光經(jīng)緯儀的誤差。②導(dǎo)軌安裝基坑導(dǎo)軌是由兩道平行的路軌鋼構(gòu)成，主要作用有兩點(diǎn)：一是使推進(jìn)管在工作井中有一個(gè)穩(wěn)定的導(dǎo)向，并使推進(jìn)管沿該導(dǎo)向進(jìn)入土體；二是讓頂鐵工作時(shí)有一個(gè)可靠的托架。根據(jù)基坑底板面放出頂管的頂進(jìn)軸線，先調(diào)整支架的中線對(duì)準(zhǔn)頂進(jìn)軸線，墊高支架調(diào)整支架的高度，當(dāng)縱向及高程調(diào)整好后，將支架與底板鋼筋焊牢，空隙采用混凝土澆搗填實(shí)，24小時(shí)后，將油缸吊裝到支架上，采用鋼板壓實(shí)，油缸支架及油缸的定位安裝尺寸誤差控制在2mm以內(nèi)。①主控室搭設(shè)及主頂裝置安裝主控室內(nèi)主要放置主頂裝置，主頂裝置包括主頂油缸（井下）、主頂油泵一臺(tái)（含控制部分）及油管，主頂油缸的推進(jìn)和回縮是通過(guò)主頂油泵的控制部分控制的，液壓工作站，操作方式為全電腦控制，必要是可以進(jìn)行手動(dòng)操作。③監(jiān)測(cè)設(shè)備安裝監(jiān)測(cè)設(shè)備包括激光導(dǎo)向和工具管內(nèi)的攝像機(jī)，監(jiān)測(cè)電路必須與主控室接線良好，開頂前進(jìn)行校對(duì)和調(diào)試。根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，千斤頂?shù)闹c(diǎn)作用在管節(jié)圓心以下1/4～1/5半徑處為宜。④頂管機(jī)及泥漿系統(tǒng)設(shè)備密封式頂管采用泥水平衡式頂管機(jī)，泥漿系統(tǒng)分兩部分，屬于頂進(jìn)的配套設(shè)備，由攪拌桶、攪拌機(jī)、渣漿泵、注漿泵、泥漿管路、沉淀池組成。計(jì)算過(guò)程：F=F0+f0 L式中：F—總推力（KN）；F0—初始推力（KN）；f0—每米管道與土屋之間的綜合摩擦阻力（KN /m）L—推進(jìn)長(zhǎng)度（m）。后座墻設(shè)計(jì)要通過(guò)詳細(xì)計(jì)算，其重要程度不亞于頂進(jìn)力的預(yù)測(cè)計(jì)算。①要有充分的強(qiáng)度在頂管施工中能承受主頂工作站千斤頂?shù)淖畲蠓醋饔昧Χ恢疗茐?。③后座墻表面要平直后座墻表面?yīng)平直，并垂直于頂進(jìn)管道的軸線，以免產(chǎn)生偏心受壓，使頂力損失和發(fā)生質(zhì)量、安全事故。影響頂力的因素甚多，可分為客觀因素及主觀因素兩類。①頂進(jìn)誤差在頂進(jìn)過(guò)程中，由于土質(zhì)、設(shè)備的操作等原因，導(dǎo)致管道的方向或高程出與偏差，這種偏差稱為頂進(jìn)誤差，簡(jiǎn)稱誤差。②中途停工頂進(jìn)作業(yè)一開始，中途就不能停頓。為此，在頂進(jìn)過(guò)程中可視施工情況采用注漿潤(rùn)滑措施，如采用注漿潤(rùn)滑，施工中的頂進(jìn)阻力將減小很多。要保證受最大頂力時(shí)不變形，或只有少量殘余變形，后座墻應(yīng)盡量采用彈性小的材料。所以，要提高頂進(jìn)效率，除采用長(zhǎng)行程的千斤頂外，還應(yīng)設(shè)法增加后座墻的剛度。工作坑及裝配式后座墻的施工允許偏差（mm） 項(xiàng) 目允許偏差工作坑每側(cè)寬度不小于施工設(shè)計(jì)規(guī)定長(zhǎng)度裝配式后座墻垂直度%H水平扭轉(zhuǎn)度%L注：H——裝配式后座墻的高度（mm）；L——裝配式后座墻的長(zhǎng)度（mm）。后背不允許出現(xiàn)上下或左右的不均勻壓縮。Kp=tg2（45+4/2）=R=*4*(*32*+2*4**+**3*)=6190KNR/F=6190/=后背墻土體強(qiáng)度大于計(jì)算值,滿足要求。h地面到后座墻頂部土體的高度（M）。為了保證頂進(jìn)質(zhì)量和施工安全，施工時(shí)應(yīng)后背的強(qiáng)度和剛度計(jì)算當(dāng)停止頂進(jìn)，頂力消失，壓縮變形隨之消失。根據(jù)本工程的巖土地質(zhì)報(bào)告，擬采用第三種形式，在混凝土或鋼筋混凝土豎井內(nèi)建筑的現(xiàn)澆鋼筋混凝土后座墻。若采用短行程千斤頂，行程一般為200mm，而后座墻壓縮量為20～30mm，這樣就可使千斤頂行程在頂管前進(jìn)時(shí)的利用率只有70%～80%，每頂進(jìn)2m長(zhǎng)的管節(jié)，需12～14個(gè)行程。因此，在計(jì)算所得頂力的基礎(chǔ)上，適當(dāng)增加安全系數(shù)，作為防止主觀因素影響的儲(chǔ)備力量，并嚴(yán)格遵守操作規(guī)程，就能保證后座墻在設(shè)計(jì)強(qiáng)度以內(nèi)，不致受超負(fù)荷頂力的影響而導(dǎo)致破壞。這主要是由于停工時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，使管頂土層坍落的緣故。技術(shù)熟練的工人應(yīng)既能采取措施防止誤差的出現(xiàn)，又能及時(shí)發(fā)現(xiàn)誤差的趨勢(shì)而加以校正，使誤差發(fā)展不致過(guò)大，并保持在容許范圍以內(nèi)，頂力即使增加也不顯著。影響頂進(jìn)力的客觀因素在其他章節(jié)已經(jīng)作了介紹。⑤結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、裝拆方便裝配式或臨時(shí)性后座墻都要采用普通材料、裝拆方便。如壓縮回彈量大，會(huì)導(dǎo)致大量行程消耗在后座墻壓縮變形土，從而大在降低千斤頂?shù)挠行_程，使頂進(jìn)效率降低。后座墻的最低強(qiáng)義應(yīng)保證在設(shè)計(jì)頂進(jìn)力的作用下不被破壞，要求其本身的壓縮回彈量為最小，以利于充分發(fā)揮主頂工作站的頂進(jìn)效率。后座墻后座墻是頂進(jìn)管道時(shí)為千斤頂提供反作用力的一種結(jié)構(gòu)，有時(shí)也稱為后座、后背或者后背墻等。最大推力計(jì)算頂管計(jì)算的根本問(wèn)題是要估計(jì)頂管的推力，頂管頂力最主要是為了克服頂管管壁與土的摩擦力而把管道推進(jìn)土體中。③頂鐵頂鐵是傳遞和分散頂力的設(shè)備。①千斤頂（也稱頂鎬）千斤頂是掘進(jìn)頂管的主要設(shè)備，本工程每一頂進(jìn)段擬采用2臺(tái)400t液壓千斤頂。）②泥漿棚搭設(shè)及泥漿系統(tǒng)設(shè)備安裝泥漿棚采用ф25鋼管焊成支架，上面鋪波紋瓦。止水環(huán)結(jié)構(gòu)（下圖）采用鋼法蘭加壓板，中間夾裝20mm厚的橡膠止水圈。兩導(dǎo)軌間距的計(jì)算:圖823 導(dǎo)軌示意圖 A0=A+a A=[ （D/2）2 –（D/2+eh ）2 ] *2 式中：A0—兩導(dǎo)軌的中間距（mm） A兩軌上部的凈距（mm）a兩軌的上頂寬度(100mm) D 管外徑h導(dǎo)軌高度(140mm) e管外底距底板的距離(100mm)經(jīng)計(jì)算：D800間距為 484mm； D1000間距為 531mm。①后座墊鐵安裝后座墊鐵是把主頂油缸推力的反力傳遞到工作井后座墻處，通過(guò)后座墊鐵，可把油缸的反力較均勻地傳遞到后座墻上，這樣后座墻就不太容易損壞。采用雙垂線法定向具有簡(jiǎn)單、方便的特點(diǎn)。標(biāo)高Hj通過(guò)以下公式計(jì)算：Hj＝H0+D0/2+dH其中:　H0 －－設(shè)計(jì)流水位高程；D0 ――管道內(nèi)徑；DH――激光束與管道軸線的高差；Hj激光束激光發(fā)射器DH帆線垂線1垂線2鋼釘鋼釘12343掛線法軸線復(fù)核示意圖③安裝激光發(fā)射器，大約定好平面位置。（3）頂進(jìn)過(guò)程中的軸線復(fù)核 在頂管施工中，由于激光發(fā)射器定期拆卸校對(duì)，重新按照定位銷裝上下來(lái)可能會(huì)有少許位移，在施工過(guò)程中需要定期調(diào)整激光束的方向。 設(shè)備安裝測(cè)量示意圖把經(jīng)緯儀瞄向井內(nèi)的激光發(fā)射器，左右調(diào)整激光發(fā)射器的位置，使得激光發(fā)射器的激光發(fā)射點(diǎn)在軸線位置上。利用經(jīng)緯儀把軸線放樣于工作井井壁的頂面和地面的適當(dāng)位置，如圖中點(diǎn)M、N和O。⑥頂鐵：頂鐵是傳遞和分散頂力的設(shè)備，采用鋼結(jié)構(gòu)焊接而成。②基坑旁通：用于改變泥水循環(huán)方向，防止管內(nèi)堵塞。泥水從進(jìn)泥管經(jīng)過(guò)進(jìn)泥閥進(jìn)入頂管機(jī)挖掘面的泥水倉(cāng)里，挖掘的泥砂經(jīng)同泥水?dāng)嚢韬?，通過(guò)排泥管和排泥泵送到地面的泥水分離裝置。該頂管機(jī)型主要部件有切削刀盤及外殼、動(dòng)力裝置、機(jī)頭液壓裝置、機(jī)頭糾偏系統(tǒng)、機(jī)內(nèi)泥水系統(tǒng)、電氣操作系統(tǒng)、顯示系統(tǒng)等。⑥由于連續(xù)出土，大大提高了推進(jìn)速度。③與其他類型的機(jī)種相比，泥水頂管的推力較小，適宜于長(zhǎng)距離頂管。三、泥水平衡式頂管施工根據(jù)設(shè)計(jì)資料，本工程頂管均位于淤泥層內(nèi)，按照設(shè)計(jì)文件要求及本單位類似工程施工經(jīng)驗(yàn)，選用泥水平衡式頂管機(jī)進(jìn)行頂進(jìn)施工。（2）沉井下沉沉井下沉完畢，其偏差應(yīng)符合下列規(guī)定：①標(biāo)高偏差刃腳平均標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)高偏差不得超過(guò)100mm。（3）沉井下沉控制在沉井外壁兩側(cè)用白鉛油畫出標(biāo)尺，用水平尺或水準(zhǔn)儀來(lái)觀測(cè)沉降。②沉井下沉速度控制沉井下沉速度控制也是一個(gè)重要方面，一般來(lái)講對(duì)沉井下沉速度沒(méi)有嚴(yán)格的限制，需根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)和沉井下沉的具體情況而定，本工程施工中主要按以下原則進(jìn)行：A在沉井刃腳高差不大時(shí)(%以內(nèi))，沉井的下沉速度可適當(dāng)調(diào)整；B沉井下沉速度均勻?yàn)橐?；C沉井在粉砂土等易引起涌砂的土層中下沉?xí)r，應(yīng)加快下沉速度。（3）沉降觀察沉井在下沉過(guò)程中，隨時(shí)測(cè)定沉井標(biāo)高，確保均勻下沉，并做好沉井下沉記錄。沉井下沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高需密切進(jìn)行沉降觀測(cè)，在8小時(shí)內(nèi)下沉量應(yīng)不大于10mm時(shí)，方可認(rèn)為沉井基本趨于穩(wěn)定。在監(jiān)測(cè)站采用水準(zhǔn)儀，以井壁上的橫向墨線為依據(jù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。（2） 軸線控制在沉井拆模后，在四個(gè)儀器監(jiān)測(cè)站相對(duì)應(yīng)處井壁上彈出縱橫間距為200mm的墨線，引測(cè)四個(gè)基準(zhǔn)點(diǎn)至基坑外側(cè)并加以保護(hù)，測(cè)量、記錄下沉前的各項(xiàng)原始數(shù)值，作為今后監(jiān)測(cè)中的原始依據(jù)，以便進(jìn)行分析對(duì)比，從而控制沉井下沉過(guò)程中井體的偏斜、扭轉(zhuǎn)量。當(dāng)沉井每次下沉穩(wěn)定后，應(yīng)進(jìn)行高差和中心位移測(cè)量。①在沉井內(nèi)外模板拆除后，在沉井下沉前，測(cè)量人員對(duì)每個(gè)沉井各個(gè)角點(diǎn)處的高程及沉井軸線放樣并做好標(biāo)記，記錄測(cè)量原始數(shù)據(jù)，繪制測(cè)量監(jiān)控平面圖，計(jì)算下沉具體高度。（2）護(hù)欄護(hù)欄立桿采用φ25mm鋼筋制作，間距1000mm；設(shè)兩道橫桿離地分別為500mm、1000mm，同樣采用φ25mm鋼筋制作。調(diào)整參數(shù)前應(yīng)及時(shí)向業(yè)主、監(jiān)理、設(shè)計(jì)部門報(bào)告，經(jīng)同意后調(diào)整。⑥因地下孔隙等原因造成返漿不正常，漏漿時(shí)，應(yīng)停止提升，用水泥漿灌注，直至返漿正常后才能提升。運(yùn)灰小車及攪拌桶均做明顯標(biāo)記,，并進(jìn)行過(guò)濾。②每批水泥進(jìn)場(chǎng)必須出具合格證明，并按每批次現(xiàn)場(chǎng)抽樣外檢，合格后才能投入使用。⑥旋噴過(guò)程如中途發(fā)生故障，立即停止提升噴管，待檢查排除故障后及早恢復(fù)噴灌。②根據(jù)不同地層采取不同的提升速度。④噴管必須平直，接頭緊鎖裝置牢固，并有足夠的強(qiáng)度，長(zhǎng)度。②鉆孔施工：用鉆頭泥漿護(hù)壁鉆進(jìn)，終孔深度按設(shè)計(jì)要求及現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)情況確定，終孔后，將孔內(nèi)渣屑清洗干凈。高壓水泥漿液參數(shù)：壓力（Mpa）： 20； 流量（L/min）：35～40； 噴嘴直徑（mm）：～；水灰比：～。旋噴樁洞口止水沉井底板完工后即可進(jìn)行洞口旋噴樁施工。（2）井內(nèi)水抽干后即可進(jìn)行底板鋼筋綁扎。 (5)用混凝土泵通過(guò)漏斗及導(dǎo)管灌注水下混凝土?xí)r，導(dǎo)管直徑應(yīng)與混凝土泵的輸送能力相適應(yīng)。(2)混凝土坍落度宜為150～200mm，在開始灌注混凝土?xí)r，宜用較小的坍落度。封底采用不排水灌注水下混凝土的方法封底。沉井下沉施工常遇問(wèn)題和預(yù)防處理方法常遇問(wèn)題原因分析預(yù)防措施及處理方法下沉困難、（沉井）被擱置或懸掛，下沉極慢或不下沉）井壁與土壁間的摩阻力過(guò)大沉井自重不夠，下沉系數(shù)過(guò)小挖除刃腳下的土，或在井內(nèi)繼續(xù)進(jìn)行第二層碗形破土；遇有石塊、樹根等障礙物清除障礙物；下沉過(guò)快（沉井下沉速度超過(guò)挖土速度，出現(xiàn)異常情況）遇軟弱土層，土的耐壓強(qiáng)度小，使下沉速度超過(guò)挖土速度在沉井外壁間填粗糙材料，或?qū)⒕餐獾耐梁粚?shí)，加大摩阻力，如沉井外部的土液化發(fā)生虛坑時(shí)，可填碎石處理；突沉（沉井下沉失去控制，出現(xiàn)突然下沉的現(xiàn)象）挖土不注意，將鍋底挖得太深，沉井暫時(shí)被外壁摩阻力和刃腳托住，使處于相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)，當(dāng)繼續(xù)挖土?xí)r，土壁摩阻力達(dá)極限值，井壁阻力因土的觸變性而突然下降，發(fā)生突沉控制挖土,鍋底不要挖太深。位移產(chǎn)生的原因多由于傾斜導(dǎo)致，如沉井在傾斜情況下下沉，則沉井向傾斜相反方向位移，或在傾斜糾正時(shí)，如傾斜一側(cè)土質(zhì)較松軟時(shí)，由于重力作用，有時(shí)也沿傾斜方向產(chǎn)生一定位移，因此預(yù)防位移應(yīng)避免在傾斜情況下下沉，加強(qiáng)觀測(cè)，及時(shí)糾正傾斜。（6）下沉糾偏沉井下沉過(guò)程中，有時(shí)會(huì)出現(xiàn)傾斜、位移及扭轉(zhuǎn)等情況，應(yīng)加強(qiáng)觀測(cè)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)并采取措施糾正。沉井的終沉階段要勤測(cè)，必要時(shí)隨時(shí)測(cè)量，嚴(yán)格控制下沉速度，慢中求穩(wěn)，嚴(yán)防發(fā)生偏差過(guò)大現(xiàn)象。一次周邊開挖深度小于10cm，以避免發(fā)生傾斜。為了防止漏漿，在刃腳臺(tái)階上宜釘一層2 mm厚的橡膠皮，同時(shí)在挖土?xí)r注意不使刃腳底部脫空。沉井的糾偏應(yīng)根據(jù)測(cè)量報(bào)表隨偏隨糾。沉井在前3米的下沉過(guò)程中應(yīng)盡量放慢下沉速度，均勻下沉，使沉井在一開始便形成一個(gè)良好的下沉導(dǎo)向。沉井重心又高，開挖若不均勻，就可能傾斜位移。②沉井分段下沉A、首次下沉沉井澆筑后，開始首次下沉，沉井下沉必須由專人指揮。(4)沉井的抗浮穩(wěn)定性驗(yàn)算 K= (GT + Rf2)/F 式中：K—抗浮系數(shù)；G—沉井總重（kN）（包括井壁、底板）；F—地下水向上浮力（kN）；Rf3沉井外壁摩阻力 （kN）沉井總重： G =G1 + G2 + G3 G3底板重力 （kN）G3 =****25=433（kN） 地下水向上浮力： F =****（）=2468 kN K= （G1 + G2 + G3 +Rf3）/F =(1803+430+433+2051)/2468= 故沉井抗浮穩(wěn)定。Rf2= Rf1+U2h2q=1433+**12 =2051kNK2=（G1 + G2）/Rf2=（1803+430）/2051=~兩節(jié)沉井無(wú)法滿足自重下沉，采取觸變泥漿輔助措施下沉。沉井地處特殊地段時(shí)，做好周邊沉降點(diǎn)的布置與觀察。（5）施工縫的處理在澆筑第二節(jié)前，將施工縫處的混凝土表面鑿毛，清除浮粒和雜物，用水沖洗干凈。混凝土澆筑終凝后，應(yīng)進(jìn)行淋水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于14天。振搗器在每一位置的振動(dòng)延續(xù)時(shí)間以能使混凝土獲得足夠的密實(shí)度為宜。混凝土的澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，如遇特殊情況，必須間歇時(shí)，其間歇時(shí)間不應(yīng)超過(guò)所用水泥的初凝時(shí)間，以便與后續(xù)澆筑的混凝土粘結(jié)。如因工作量過(guò)大，不能一次澆完，需設(shè)水平施工縫，縫間留有凹凸縫并插入短鋼筋增加連接。拆模板必須等混凝土強(qiáng)度達(dá)到規(guī)范規(guī)定的強(qiáng)度并征得監(jiān)理工程師的同意后才能進(jìn)行，拆模板時(shí)，要保證不會(huì)引起混凝土的損壞。模板必須采取可靠的拼縫止水措施，確保模板不漏漿。模板必須用線錘吊垂直，確認(rèn)尺寸無(wú)誤即可將內(nèi)模板固定在作為支撐體系的內(nèi)腳手架上。內(nèi)外模均采取豎向分節(jié)支設(shè)，并用φ12mm對(duì)拉