大擺錘動力學分析報告文案(文件)
【正文】 290176。 載荷與約束根據(jù)立柱與固定筒結構的對稱性，在結構的對稱面上施加對稱約束。載荷與約束如圖16所示。6 大擺錘模態(tài)分析 幾何模型及單元劃分使用通用結構分析軟件ANSYS Workbench Environment(AWE)，建立了有限元實體模型，如圖18所示。單元總數(shù)為166567個，節(jié)點總數(shù)為322915個。圖20 載荷與約束示意圖 打擺錘的模態(tài)分析結果使用通用結構分析軟件ANSYS Workbench Environment(AWE)，對大擺錘進行模態(tài)分析。（a）大擺錘第1階變形圖（b）大擺錘第2階變形圖（c）大擺錘第3階變形圖（d）大擺錘第4階變形圖（e）大擺錘第5階變形圖（f）大擺錘第6階變形圖圖22 大擺錘的前6階變形圖 小結由以上分析可知。在進行屈曲分析時，至少要施加一個能夠引起結構屈曲的載荷，而且，所有的結構載荷都要乘上載荷系數(shù)，即可得到屈曲的臨界載荷。四分之一支架固定筒受到吊臂等的載荷為F1：F1= ***= **N靜力結構分析采用結構分析計算結果，在靜力結構分析的基礎上，耦合屈曲分析。ModeLoad Multiplier1.圖23 大擺錘立柱屈曲模態(tài)振型 小結由以上分析可知，大擺錘單只立柱的臨界力：**=***N8 結論本部分報告對大擺錘整體結構強進行動力學評價與分析，分別計算大擺錘轉盤在滿載和偏載工況下，大擺錘懸臂擺動，對整個結構的影響；以及懸臂的擺角在120176。計算結果表明：（1）大擺錘滿載和偏載工況下的動力學分析，當懸臂運行到最底部時，立柱受到的載荷最大；偏載，對立柱的影響很小，偏載載荷為總反作用力的 %；（2）懸臂的擺角為120176。歡迎您的光臨，！希望您提出您寶貴的意見，你的意見是我進步的動力。什么時候離光明最近？那就是你覺得黑暗太黑的時候。 參考。我不知道年少輕狂，我只知道勝者為王。和45176。和45176。計算得到的屈曲模態(tài)振型。結構模型和有限元網(wǎng)格模型，采用結構分析報告中的模型。計算結果表明：大擺錘的擺動頻率，小于大擺錘的自振頻率，不會引起共振效應。如圖21所示。材料力學參量為：材料密度為 = t/m。采用20節(jié)點的186單元對有限元實體模型并進行單元網(wǎng)格劃分，并使用自由網(wǎng)格劃分方法，獲得了四面體為主的較為理想的有限元網(wǎng)格。出現(xiàn)在立柱與底板的連接部位，如圖17（b）所示。由第三節(jié)動力學分析結果可知，Y向反作用力最大為**KN，X向反作用力最大為**KN，施加在立柱固定筒的相應位置。立柱最大應力滿足條件注：（1）大擺錘結構所采用材料為Q235，根據(jù)《游樂設施實用手冊》中GB84082008《游樂設施安全規(guī)范》表2規(guī)定，游樂設施承受到最大應力與材料的極限應力的比值為安全系數(shù)：n=≥[n], 其中=375Mpa，[n]。 小結表1所示為大擺錘立柱各工況下的應力值及相應的安全系數(shù)。立柱與固定筒的分析結果 =90176。支架有限元分析懸臂的擺角=120176。、90176。由整體分析報告可知，單只為其四分之一時，考慮沖擊系數(shù)時的最大拉力為**kg，此值為運行到最低部時，考慮四倍加速度情況下的質量，在
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