【正文】 mm要求：其中：c1=，c2=1+／Ms=，c3=，因為受拉區(qū)采用不同的鋼筋直徑，d應取用換算直徑：d=鋼筋應力的計算： =297MPa代入數值計算，得：滿足要求。（1） 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載縱向一行車輪對橫隔梁的計算荷載為：計算彎矩效應時：計算剪力效應時： （2）繪制中橫隔梁的內力影響線由偏心壓力法計算得1號、2號和3號梁的橫向影響線坐標值為分別： 1） 繪制彎矩影響線對于2號和3號梁之間截面的彎矩影響線可計算如下：作用在1號梁軸上時： 作用在5號梁軸上時： 作用在3號梁軸上時： 有了此三個豎標值和已知影響線折點位置（即所計算截面的位置），就可繪出影響線，如下圖所示2） 繪制剪力影響線對于1號主梁處截面的右影響線可計算如下：作用在計算截面以右時：右=R1 即v右=（就是1號梁荷載橫向影響線）作用在計算截面以左時：右=R1 即v右=繪成的右影響線如上圖所示（3）截面內力計算將求得的計算荷載在相應的影響線上按最不利位置加載，并計入沖擊影響（近似地取用主梁的沖擊系數，）則得：彎矩 剪力 右=鑒于橫隔梁的恒載內力甚小，計算中可略去不計，則按承載能力極限狀態(tài)設計的計算內力為：右=0+=（4） 配筋計算橫隔梁矩形截面尺寸為bh=150mm1000mm，由附表查得167。配筋圖如圖15所示五．行車道板設計（一）計算圖式考到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，（二）恒載、活載及其內力1． 每延米板上的恒載g。 截面的實際配筋率為：，滿足要求。對橡膠板應滿足：若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數S為：，滿足規(guī)范要求。則：橡膠片的總厚度為支座總厚度為：符合規(guī)范要求三 驗算支座偏轉支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應滿足，即符合規(guī)范要求梁端轉角為：設恒載時主梁處于水平狀態(tài)。 43。四 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性按《公預規(guī)》，按下式驗算支座的抗滑穩(wěn)定性：計入汽車制動力時:不計入汽車制動荷載時：式中：在結構重力作用下的支座反力標準值，即橡膠支座的剪力模量，取由汽車荷載引起的制動力標準值，取橡膠支座與混凝土表面的摩擦系數，取=（計入沖擊系數）引起的支座反力：支座平面毛面積，（1） 計入汽車制動力時： （2） 不計入汽車制動力時： 均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。橡膠板的平均壓應力為,橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量計算最大支座反力為故（可以選用）二 確定支座的厚度主梁的計算溫差取溫度變形右梁端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載引起的水平位移，首先須確定作用在每一個支座上的制動力對于20m橋，梁可布置一行車隊，汽車荷載制動按《橋規(guī)》，為一車道上的10%,19＋=，10%=，又要求小于90KN取制動力為90KN。板截面鋼筋布置圖六、支座設計采用板式橡膠支座，其設計按《公預規(guī)》。m剪力 V=+=(四)行車道板截面設計、配筋與強度驗算由已知板寬b=1000mm，板厚h=110mm，167。1） 求受壓區(qū)高度x將已知值代入式，可得： 整理，解之，得： x=149mm2） 求所需鋼筋數量As將各已知值代入下式，求得：選518（）最小配筋率計算：，%%，故取，實際配筋率為：滿足要求。已知：公路等級為一級，均布荷載為，集中荷載；計算彎矩效應時；計算剪力效應時。由式計算截面混凝土受壓區(qū)高度為 解得 x=240mm故為第二類T形截面?，F取斜截面投影長度，則得到選擇的斜截面頂端位置A（如圖12），其橫坐標為x=91001249=7851mm。在彎起鋼筋之間，增設直徑為16mm的斜筋。5） 彎起鋼筋及斜筋設計設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335）為222，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離。4） 箍筋設置采用直徑為8mm的雙肢箍筋，箍筋截面積在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等截面布置。2） 檢查是否需要根據計算配置箍筋跨中段截面 支座截面因,故可在梁跨中的某長度范圍內按構造配置箍筋，其余區(qū)段應按計算配置腹筋。(四)斜筋及箍筋配置已知：梁體采用C25混凝土，軸心抗壓強度設計值，軸心抗拉強度設計值。主梁截面尺寸如圖：由附表查得167。31+()1+支點剪力計算式為： 式中： —相應于某集中活載作用處的橫向分布圖縱座標； —相應于某集中活載作用處的剪力影響線圖坐標；—相應于某集中活載的數值；人群均布荷載產生的支點剪力計算式為：式中： — 跨中橫向分布系數； — 支點處橫向分布系數；