【正文】 由塔負荷性能圖可以看出：① 精餾段第2塊塔板的氣液負荷下的操作點處在適宜操作區(qū)內(nèi)。min=，所以操作彈性=。4. 在固定塔徑的情況下，改變板間距，其操作彈性的變化趨勢為先曾大，后減小。因為在此次設(shè)計里面得不到固定板間距、增大塔徑后，對操作彈性有說服力的變化趨勢。minm3/s氣相最大負荷VSmin通過上述表格我們發(fā)現(xiàn)，在一定操作范圍內(nèi)，即保證操作點在可操作范圍內(nèi)，當板間距不變時，改變塔徑可以增大塔的負荷，同時塔的操作彈性也有一定程度的增大。節(jié)約了很多計算和找數(shù)據(jù)的時間。但是在簡捷法計算時回收率是用摩爾分數(shù)表示的，如果已知條件是質(zhì)量分數(shù)的話，還要進行一些前期的計算才能進行模擬。同時也通過aspen模擬，定量的找出了塔徑、板間距、孔徑對整個塔的負荷，操作彈性的影響！通過本次塔設(shè)計，使我認識到作為新世紀的工科類學生，不僅要學好專業(yè)課，還要對設(shè)備、電腦軟件等新的計算工具要學好用好，只有這樣才能為以后的工作打下堅實的基礎(chǔ)。用這種方法不論給出的是質(zhì)量分數(shù)還是摩爾分數(shù)都不需要進行計算。使用了兩種方法：第一種就是先進行簡捷計算確定回流比及塔板層數(shù)，在此基礎(chǔ)上進行復雜塔計算校核及靈敏度分析；第二種就是在回流比已知而塔板層未知情況下直接進行復雜塔試算，然后進行塔校核。七．總結(jié)精餾塔的設(shè)計計算復雜，需要考慮的因素較多，對同一個設(shè)備分成精餾段和提溜段進行考慮，既相互獨立又須彼此照應，始終要考慮計算是為一個設(shè)備進行。minm3/s操作彈性VS 六 設(shè)計結(jié)果一覽表項 目符 號單 位計算數(shù)據(jù)精餾段（第2塊塔板）提餾段（第22塊塔板）壓 強（aspen結(jié)果）PmkPa溫 度（aspen結(jié)果）tm k流 量（aspen結(jié)果）氣 相VSm3/s液 相LSm3/s實際塔板數(shù)N塊1310塔的有效高度Zm6板間距HTm塔 徑Dm空塔氣速um/s塔板液流形式單流型溢流管溢流管型式弓形堰 長（aspen結(jié)果）lwm堰 高hwm溢流堰寬度Wdm底隙高度（aspen結(jié)果）hom板上清液層高度hLm碳鋼板厚度δm降液管截面積/塔截面積的比值A(chǔ)f/At=液流收縮系數(shù)E1孔 徑（aspen結(jié)果）domm5孔間距tmm15孔 數(shù)n個2177篩板開孔率（aspen結(jié)果）φ%12篩孔總面積m2開孔面積（aspen結(jié)果）m2篩孔氣速uom/s負荷下限LS塔的其他參數(shù)如表63：直徑800mm板間距/(mm)直徑800mm板間距/(mm)350450500600350450500600塔板結(jié)構(gòu)系列標準塔截面積AT(m2)堰長Lw(m)降液管寬Wd(m)降液管截面積Af (m2)液泛因子()板段壓降()降液管高/板間距(~)最易液泛（漏液）板（手算）氣相板數(shù)222222操作彈性液相板數(shù)22222操作彈性表63 精餾塔附件參數(shù) 本章小結(jié)從表62中Tray Sizing整定直徑可以看出塔板設(shè)計得到固定板間距下的直徑，可以看出將它們圓整到1000mm才是最合適的。2. 如果塔徑過小，則更加容易發(fā)生液泛。③ 由圖可讀出塔板的氣相負荷上限VS篩孔按正三角形排列，去孔中心距t為 篩孔數(shù)目n為 從Aspen計算結(jié)果表中讀出開孔率為 氣體通過閥孔的氣速為 塔板負荷性能圖（matlab 編程） （1）.漏液線 由 查圖的 .得出其方程為：（2）.液沫夾帶線由=，求的關(guān)系：得出其方程為：（3）.液相負荷下限線對于平直堰，去堰上液層高度作為最小液體負荷標準。（5）.塔板布置 因為，故塔采用分塊式。 （1）.從Aspen計算結(jié)果表中提出精餾段氣、液相的數(shù)據(jù)讀出第2塊塔板的有關(guān)數(shù)據(jù)： 氣、液相體積流率為 氣、液相密度為 （2）. 塔的截面積為 實際空塔氣速為 （3）.精餾塔有效高度的計算 取板間距，則 精餾段的有效高度為 提餾段的有效高度為 當塔徑時，至少要開一人孔。（）6．3 塔的負荷性能圖6．2 ASPEN水力學計算以 “Tray Sizing”，“Tray Rating”中為例：在設(shè)計數(shù)據(jù)的最大負荷下，對全塔進行了最大水力學模擬分析。其他條件均不變，當我增大塔效率，液泛因子變小 整定效率的時候，設(shè)計規(guī)定中效率的上下限值和整定的效率也有關(guān)系。通過水力學分析，我們知道設(shè)計的塔是否液泛。因此改變塔的板間距，能得到一個合理的塔徑。/h質(zhì)量流量kg/hC6H6C6H5CL質(zhì)量分率C6H6C6H5CL 塔效整定 由上述塔的效率設(shè)定可知，設(shè)定了每塊板的墨菲里效率，但是在這個效率下不一定能達到設(shè)計要求。(2)壓力剖型(Pressure Profile ):指定每一塊塔板壓力。 模型建立 模塊的選取RADFRAC模塊同時聯(lián)解物料平衡、能量平衡和相平衡關(guān)系，用逐板計算方法求解給定精餾塔的操作結(jié)果。 設(shè)計基本思路根據(jù)DSTWU模型計算的結(jié)果，得到回流比R，理論板N，進料位置NF。并結(jié)合全塔效率，我們能夠計算出嚴格塔的實際板數(shù)。則只要稍稍減少一點，則塔的塔板數(shù)能明顯的減少。 通過敏感度分析，找到最佳操作點。圖48 因變量XD的參數(shù)圖49 因變量XW的參數(shù)（2）、自變量的輸入 點擊vary，按截圖輸入?yún)?shù)。而能改變的塔的參數(shù)只有輕、重關(guān)鍵組分的收率，因此我們要將輕、重關(guān)鍵組分的收率確定下來，以達到塔的分離任務。 由于任務書中規(guī)定操作壓力為