【正文】 。 3．模板拆除安全技術(shù)措施 （ 1）高大模板支撐體系拆除對結(jié)構(gòu)砼表面、強度要求應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（ GB502042021）中 模板拆除的規(guī)定，經(jīng)拆模申請，報監(jiān)理單位審查同意后方可實施，嚴禁提前拆模。 （ 4）梁、板模板拆模操作順序：搭設(shè)作業(yè)平臺 → 拆梁側(cè)支模水平桿 /斜撐 → 拆除梁側(cè)模 → 拆板底承重水平橫桿 → 拆板底模板 → 拆梁底承重水平橫桿 → 拆梁底模板 → 拆支模架剪刀撐 → 拆支模架橫桿 → 拆支模架立桿。在拆除樓板模板時，要提防整塊模板掉下，尤其是采用定型模板做平臺模板時更要注意，防止模板突然全部掉落傷人。 （ 9）在樓層臨邊、樓梯樓板有預(yù)留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應(yīng)的部位做好安全防護欄桿，或?qū)宓亩纯谏w嚴。在工地已采取 機電管理 、 安全管理 等 各種防范措施的基礎(chǔ)上，還需要 做 好以上危險因素產(chǎn)生的應(yīng)急方案。 （ 4）扣件逐個進行檢查擰緊度，必須達到 45N （ 7）本高大模結(jié)構(gòu)設(shè)計計算必須通過審核審定，符合規(guī)范要求。 19 （ 2）本工程項目經(jīng)理部成立 以項目經(jīng)理為組長的項目生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組，負責制定和啟動項目的生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救預(yù)案，并組織實施（演練）。 ④ 與現(xiàn)場外應(yīng)急機構(gòu)取得聯(lián)系，及時對緊急情況的 記錄作出安排。 ② 在救援服務(wù)機構(gòu)來之前直接參與救護工作。 組員職責： 在組長或副組長的指 揮下，負責現(xiàn)場的物資供應(yīng)、維護，搶救，警戒等工作，具體落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。 （ 3）人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒 工作。 （ 4） 項目應(yīng)急響應(yīng)指揮部負責人應(yīng)指令醫(yī)療救護組和安全防護救護組到事故現(xiàn)場，開展施救工作；同時指令通訊聯(lián)絡(luò)組立即向公司應(yīng)急救援指揮部匯報事故發(fā)生情況，公司應(yīng)急救援指揮部負責人，應(yīng)立即帶領(lǐng)安全防護救護組、醫(yī)療小組趕赴事故現(xiàn)場開展救援工作。組織所有員工協(xié)助清理材料，如有人員被壓埋、砸傷的，應(yīng)首先清理被壓埋人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員出來，最大限度地減少事故的傷害。 、互相協(xié)議 在高大模板施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，組織應(yīng)急預(yù)案演練，全面提高應(yīng)急救援能力。 4. 可調(diào) U形支托螺桿伸出鋼管頂部 200mm。 27 附圖 5 鋼管支撐體系剪刀撐平面布置示意圖 備注： 外側(cè)周圈、 中間 在 縱橫向每隔七排立桿 （間距 6～ 7m） 設(shè)置 由下至上的豎向連續(xù) 式 剪刀撐； 外 側(cè)周圈、 中間 在 縱橫向每隔七排立桿從頂 皮 開始向下每隔 2 步設(shè)置一道水平剪刀撐 ； 28 附圖 6 主梁支架縱向剖立面圖 框架梁 框架梁 29 附圖 7 樓板、次梁支架縱向剖立面圖 框架梁 框架梁 30 二、設(shè)計計算書 （一） 100mm 厚 樓板模板驗算 1．荷載 ① 荷載標準值 項次 荷 載 類 別 符號 荷 載 標 準 值 1 平板模板及小梁自重標準值 G1k 2 新澆筑砼自重標準值 G2k 24kN/m3= kN/m2 3 鋼筋自重標準值 G3k =4 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k （計算模板、小梁時） （計算主梁時） （計算立桿時） ② 板底模板及其支架參與組合的荷載類別 ： G1k+ G2k+ G3k+ Q1k ： G1k+ G2k+ G3k 模板支撐系統(tǒng)屬臨時性，計算荷載設(shè)計值時結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) γo取 ，計算荷載標準值時結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) γo取 1。 線荷載 q11= S11B 1=1 =。m 為計算依據(jù)。板底次楞間距 500mm，主楞間距 1000mm，故板底次楞取板帶寬 B2=500mm 進行計算。m ） 活載集中： Mmax2=KMq21Gl2+KMF2l=+=（ kN 活載均布： Vmax1=KVq21Gl+KVq21Ql=1+1=（ KN） 活載集中： V max2=KVq21Gl +KVF2=+=（ KN） 比較以上計算，取最大值 V max= 為計算依據(jù)。 板底次楞間距 500mm，主楞間距 1000mm。恒載、 活荷載均為集中荷載 。 線荷載 q1= S12B==。m） 梁底次楞抗彎模量： W= bh2/6=501002/6=104（ mm3） σmax= Mmax/W = 106/（ 104） =（ N/mm2）＜ ffm=13N/mm2 滿足！ ④ 抗剪驗算 Vmax=KV q2l==（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3Vmax/（ 2bh） =3103/（ 250100） =（ N/mm2）＜ ffv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= 5qk l 4/（ 384EI） = 5SkB l 4/（ 384EI） = 55004/（ 38410000501003/12） = （ mm）＜ [υ] = l/400=500/400= 滿足！ 按 四跨 等跨 連續(xù)梁 計算。m） 支座最大彎矩： Mmax2=KMF3Gl+ KM F3Ql=+=（ kN Vmax=KVF3G+KVF3Q=+=（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3V/（ 2bh） =3103/（ 2100100） =0..20（ N/mm2）＜ ffv=！ ⑤ 撓度驗算 經(jīng)查表， 邊跨中撓度最大。 ① 荷載計算 取 中較小值。m） 梁側(cè)模板抗彎模量： W= bh2/6=500182/6=105（ mm3） σmax= Mmax/W = 106/（ 105） =（ N/mm2）＜ fjm=！ ④ 抗剪驗算 Vmax=KVq1l ==（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3V/（ 2bh） =3103/（ 250018） =（ N/mm2）＜ fjv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= 5qkl 4/（ 384EI） =5SkBl 4/（ 384EI） = 53004/（ 3848000500183/12） = （ mm）＜ [υ]=l/400=300/400= 滿足！ 42 3. 梁側(cè)豎向楞木驗算 按簡支梁計算。 ① 荷載設(shè)計值計算 43 F3G=S12GBb=0. 30. 25= F3Q= S12QBb =0. 30. 25= ② 計算簡圖 ，跨中最大彎矩的荷載簡圖見圖 11。m） 比較以上計算，取最大值 Mmax= υ= KwF kl3/（ 100EI） = KwSkBbl3/（ 100EI） = 1035003/（ 1002105105） = （ mm）＜ [υ] = l/400=300/400= 滿足！ （ 三） 250 500mm 框架梁模板驗算 【壹】 底模及支撐 ① 荷載標準值 項次 荷 載 類 別 符號 荷載標準值 1 模板及其支架自重 標準值 G1k 2 新澆筑砼自重 標準值 G2k 24kN/m3（梁高） =12kN/m2 3 鋼筋自重 標準值 G3k （梁高） =4 振搗荷載 標準值 Q2k 2kN/m2 ② 梁底模板及其支架參與組合的荷載類別 ： G1k+G2k+G3k+Q2k ： G1k+G2k+G3k 按簡支跨計算。m） 梁底模板 抗彎模量： W= bh2/6=250182/6=104（ mm3） σmax= Mmax/W = 106/（ 104） =（ N/mm2）＜ fjm=！ ④ 抗剪驗算 Vmax=KVq1l ==（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3V/（ 2bh） =3103/（ 225018） =（ N/mm2）＜ fjv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= 5qkl 4/（ 384EI） =5SkBl 4/（ 384EI） = 53334/（ 3848000250183/12） = （ mm）＜ [υ]=l/400=333/400= 滿足！ 梁底次楞下部縱向采用一根 方木 主楞支撐，梁底次楞兩側(cè)搭設(shè)雙排鋼管腳手架，起穩(wěn)定作用，不參與受荷計算；故梁底次楞 按懸臂 梁 計算。m） 梁底主楞抗彎模量： W= bh2/6=1001002/6=105（ mm3） σmax= Mmax/W = 106/（ 105） =（ N/mm2）＜ ffm=13N/mm2 滿足！ 47 ④ 抗剪驗算 Vmax=KVF3=1=（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3V/（ 2bh） =3103/（ 2100100） =（ N/mm2）＜ ffv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= 23Fk（ l/3） 3/（ 24EI） = 23SkBb（ l/3） 3/（ 24EI） = 231033333/（ 24100001001003/12） = （ mm）＜ [υ] = l/400=333/400= 滿足！ 梁底主楞荷載傳遞到下部可調(diào) U 形支托 ，橫向每處一根，縱向跨距1000mm；荷載再通過 U 形支托 傳遞到下部鋼管支撐系統(tǒng)。m） 梁底次楞抗彎模量： W= bh2/6=501002/6=104（ mm3） σmax=Mmax/W =106/（ 104） =（ N/mm2）＜ ffm=13N/mm2 滿足！ ④ 抗剪驗算 Vmax=KVq2l=1=（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3Vmax/（ 2bh） =3103/（ 250100） =（ N/mm2）＜ ffv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= qk l4/（ 8EI） = Skb l4/（ 8EI） = 2504/（ 810000501003/12） = （ mm）＜ [υ] = l/400=250/400= 滿足！ 按簡支跨計算。 線荷載 q1= S12B= =。 梁側(cè) 鋼管橫檔采用 2φ 48 σmax= Mmax/W = 106/（ 2103） =（ N/mm2）＜ fm鋼 =205N/mm2 滿足！ ④ 抗剪驗算 經(jīng)查表， 第二支座處左側(cè)處剪力最大。 圖 1： 梁側(cè)鋼管橫檔受力簡圖 ③ 抗彎驗算 跨中最大彎矩： Mmax1=KMF3Gl+ KMF3Ql=+=（ kN ② 計算簡圖 （恒 +活） 500 圖 1： 梁側(cè)豎向楞木受力簡圖 ③ 抗彎驗算 Mmax=KMq2l2==（ kN 線荷載 q1= S12B= =。 ① 荷載計算 Sk 立桿 = F 鋼管 + F 扣件 + F 頂托 =[（ ） 1+25+2（ 1+3） ] +（ 25 +2（ 1+3） ） +20 =++20=（ N） = 40 F4=S12B /2l+γoγG Sk 立桿 =+= ② 立桿穩(wěn)定性驗算 Lo=L+2a=1500+2300=1500mm λ= Lo/i=1500/=＜ [λ]=，查表得 φ=0. 389 σ=N/φA =F4 /φA =103/(424)=（ N/mm2）＜ fm=205N/mm2 滿足！ 【貳】 側(cè)模及支撐 ① 荷載標準值 項次 荷 載 類 別 符號 荷 載 標 準 值 1 新澆筑砼 作用于梁側(cè) 模板 最大側(cè) 壓力 標準值 G4k 公式一： F1 =公式二： F2=γcH 公式一： F1 =備注：砼重力密度 γc=24 kN/m3 新澆注砼的初凝時間 to=200/（ T+15） =200/(20+15)= 外加劑（緩凝性）影響修正系數(shù) β1= 砼塌落度（泵送）影響修正系數(shù) β2= 砼的澆注速度控制在 V=1m/h 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度： H= F1 =2411/2=（ kN/m2） 公式二： F2=γcH=24=（ kN/m2） 兩者取其中較小值 ， G4k= kN/m2。m 為計算依據(jù)。 ，支座最大彎矩的荷載簡圖見圖 12。m） 梁底模板抗彎模量： W= bh2/6=500182/6=105（ mm3） σmax= Mmax/W = 106/（ 105） =（ N/mm2）＜ fjm=！ ④ 抗剪驗算 Vmax=KVq1l ==（ KN） 剪應(yīng)力 vmax=3V/（ 2bh） =3103/（ 250018） =（ N/mm2）＜ fjv=！ ⑤ 撓度驗算 υ= 5qkl 4/（ 384EI） =5SkBl 4/（ 384EI） = 53004/（ 3848000500183/12） = （ mm）＜ [