【正文】 頁 斜道均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkq(kN/㎡ ) 2 斜道施工作業(yè)跑數(shù) nj 8 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) ω k(kN/m2)(單、雙立桿 ) 基本風(fēng)壓ω 0(kN/m2) 、 風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μ z(單、雙立桿 ) 、 搭設(shè)示意圖： 平面圖 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 25 頁，共 39 頁 立面圖 三、橫向水平桿驗算 縱、橫向水平桿布置方式 橫向水平桿在上 縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù) m 2 橫桿抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2) 205 橫桿截面慣性矩 I(mm4) 100400 橫桿彈性模量 E(N/mm2) 206000 橫桿截面抵抗矩 W(mm3) 4180 計算簡圖如下： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 26 頁，共 39 頁 水平桿布置方式 承載力使用極限狀態(tài) q=179。(la /cosθ )/(m+1)=179。(1/)/(2+1) = 正常使用極限狀態(tài) q39。(1/)/(2+1))+2179。lb4/(384EI)= 5179。100400)=≤[ν] = min[lb/150， 10]= min[1000/150， 10]= 滿足要求！ 支座反力計算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax= qlb/2=179。1/2= 四、縱向水平桿驗算 承載力使用極限狀態(tài) F1=Rmax179。cosθ=179。179。cosθ=179。 每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk(kN/m) 腳手架外立桿軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Nj(kN) 15 斜道均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkq(KN/㎡ ) 2 斜道施工作業(yè)跑數(shù) nj 8 立桿靜荷載計算 立桿承 受的結(jié)構(gòu)自重荷載 NG1k 每米內(nèi)立桿承受斜道新增加桿件的自重標(biāo)準(zhǔn)值 gk1＇ gk1＇ =(la/cosθ +lb179。H)=(1/+1179。)= kN/m 單內(nèi)立桿 ： NG1k=(gk+ gk1＇ )179。 23) = 雙內(nèi)立桿 ： NGS1k =(gk+ gk1＇ +)179。(1/+1179。(n179。 23) = 雙中間立桿 ： NGS1k =(2179。 23= KN 立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG2k 每米內(nèi)立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2＇ =[Gkjb179。(n+1)/2 /(n179。(1/)]179。H H1)=179。 23= 每米中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk2＇ gk2=[Gkjb179。(1/)179。H H1)=179。 23= 立桿施工 活荷載計算 NQ1k=[Gkq179。(1/)179。= 長細(xì)比 λ= l 0/i =1500/16=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算： SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 30 頁，共 39 頁 立桿計算長度 l0=kμh=179。N Q1k=179。N Q1k=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。N S)/(φA) =(179。179。=29. 52KN 單中間立桿： N2=179。(0. 711+ )+ 179。 lah2/10=179。 2/10= kN178。(N GS1k+ NGS2k)+ N1=179。 wk=179。1179。4 7630/(179。 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : kN/m2；腳手架用途 : 其它用途 ； SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 32 頁，共 39 頁 同時施工層數(shù) :2 層； 本工程地處內(nèi)蒙古鄂爾多斯市 ，基本風(fēng)壓 kN/m2； 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μ z，計算連墻件強(qiáng)度時 取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 1，風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 為 ； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 安全設(shè)施與安全網(wǎng) (kN/m2):； 腳手板類別 :木腳手板；欄桿擋板類別 :竹夾板擋板； 每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板鋪設(shè)總層數(shù) :6； 地基土類型 :回填土 ；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 (kPa):； 立桿基礎(chǔ)底面面積 (m2):；地基承載力調(diào)整系數(shù) :。 1= kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=3179。 3= kN/m； 圖 1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 34 頁，共 39 頁 圖 2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 179。 179。10 6,179。1200 4/(100179。3179。100400) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 因為此時小橫桿沒有受到上部結(jié)構(gòu)傳來的力的作用，所以，小橫桿不需要進(jìn)行驗算。 1179。 (+)+179。 ]179。 (1+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn) 值；采用竹夾板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3=179。 23=； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 2/2=； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N= NG+179。 = ； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。μ s178。 =； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= 179。 179。391)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 37 頁，共 39 頁 求！ 不考慮風(fēng)荷載時 σ=(179。 )=178。 205179。 (+179。 )= m； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302020) Hs等于或大于 26米，按照下式調(diào)整且不超過 50米： [H]=Hs /(1+) [H]= /(1+179。μ s178。=； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302020) SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 38 頁，共 39 頁 架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw=179。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細(xì)比 l/i=300/16的結(jié)果查表得到 φ= ， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf=179。 103=； Nl= Nf=,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。地基承載力滿足要求！ 。 kc=56 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 140 kPa ； SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 39 頁，共 39 頁 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc= ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N=； 基礎(chǔ)底面面積 ： A= m2 。 104179。 Aw=； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf=φ178。179。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。 100179。 +179。 179。(ΣN Qk + MwkφA/W))]/ k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K=NG2+NG3+NG4=； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ： NQ=； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 ： Gk=； 計算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (179。 m； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=； 不考慮風(fēng)荷載 時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=N39。 179。 179。 +179。 + 179。 1179。 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4=179。 4179。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1=[+(179。 1179。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式 SCC CNCEC 內(nèi)蒙古鄂爾多斯化學(xué)工業(yè) 54 萬噸 /年合成氨、 95 萬噸 /年尿素技改擴(kuò)能項目 — 包裝樓 第 35 頁，共 39 頁 鋼管腳手架 安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1 = 179。179。10 5179。 計算公式如下： ν max = ( + )/100EI 其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q2= Q =3 kN/m； 最大撓度計算值為： ν = 179。 =178。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max= 支座最大彎距為 M2max= 179。 179。 +179。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。10 6/4180=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 八、立桿地基承載力驗算 地基土類型 回填土 地基承載力特征值 fg(kPa) 140 地基承載力調(diào)整系數(shù) kc 1 墊板底面積 A(m2) 單立桿的軸心壓力設(shè)計值： 單內(nèi)立桿： N1=(NG1k+ NG2k+Nj)+ NQ1k=(+ +15)+ = 單中間立桿： N2=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(+ )+ = 雙立桿的軸心壓力設(shè)計值 : 雙內(nèi)立桿： NS1=(NGS1k+ NGS2k)+ N1=(+ )+ = 雙中間立桿： NS2=(NGS1k+ NGS2k)+ N2=(+ )+ = N=max{N1， N2， Ns1， Ns2}= 立桿底墊板平均壓力 P=Ns/(kcA)=(1179。m σ=K S179。179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。391)+179。179。=11. 904KN N=max{N1， N2}= Mw=179。179。(0. 372+ +15)+ 179。391)=1 ≤[f]=205 N/mm 2 滿足要求！ 組合風(fēng) 荷載作用下的單立桿軸向力： 單立桿的軸心壓力設(shè)計值： 單內(nèi)立桿： N1=179。(N GS1k+ NGS2k)+ N2=179。=1 N=max{N1， N2}=