攀枝花平安保險(xiǎn)多層辦公樓設(shè)計(jì)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-wenkub
2023-07-15 04:06:46 本頁面
【正文】 4 703480 1/1726 3 703480 1/1309 2 703480 1/1124 1 497920 1/879 表中： ???iii DVu iV：框架第 i層的層間剪力 iu? ：框架第 i層的層間位移 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 21 iu ：結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移 l? ：各層的層間彈性角位移 由表中計(jì)算可見，最大層間彈性角位移發(fā)生在第二層，為 1/879 GB5001120xx 表 規(guī)定當(dāng)結(jié)構(gòu)類型為鋼筋混凝土框架時(shí)， 5501][ ?l?，滿足要求。 m ）Vim（ kN ）ky（ m ）層高h(yuǎn)i( m )層間剪力Vi（ kN ）層間剛度DiC 軸柱（中柱）M上（ kN m ）M上（ kN 各柱 D值及剪力分配系數(shù) ?表 表 層號(hào)及層高 柱位置 ?bK (104K/m) cK (104KN 為風(fēng)荷載體型系數(shù)。 四 川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 26 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值表 表 (kN) （ B=） 層號(hào) 離地 高度 （ m） （ kN/m178。 反彎點(diǎn)高度計(jì)算如式（ ）所示： 式中 ——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 ； ——因上、下層梁剛度比變化的修正值 ； ——因上層層高變化的修正值 ； ——因下層層高變化的修正值。 由節(jié)點(diǎn)平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進(jìn)而由梁的平衡條件求出梁端剪力。 風(fēng)荷載作用下的柱端剪力按下式（ ）計(jì)算： 式中 ——第 j 層 第 i 柱的層間剪力 ； ——第 j 層 的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值 ； ——第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第 j 層第 i 柱的抗側(cè)剛度。 風(fēng)荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式（ ）計(jì)算： 式中 ——第 j 層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ——第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第 j 層的層間側(cè)移 。 為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本設(shè)計(jì)地面粗糙度類別為 C 類，按 C 類取風(fēng)壓高度變化系數(shù) 。 ○ 5 軸線框架的負(fù)荷寬度 ???B m。m ）層高h(yuǎn)i( m )層間剪力Vi（ kN ）層間剛度Di D imVim（ kN ）ky（ m ）注：表中 0 1 2 ,3()y y y y h? ? ? ? iimiim DDVV ? im= hyMV?上 （ ） im=yMV?下 四 川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 24 圖 地震作用下 KJ3 框架梁柱彎矩圖（ kN m ）Dim E軸 柱(邊 柱)B 軸柱（邊柱）DimVim（ kN ）ky（ m ）M上（ kN 取 KJ3，柱端彎矩計(jì)算結(jié)果詳見下表 ，地震作用下框架梁柱彎矩、梁端剪力 及柱軸力分別表示于下圖 、 柱端彎矩 M上 、 M下 ： 上端 ? ?ij= hyMV?上 下端 ij=yMV?下 梁端彎矩 lbM 、 rbM ： 上端 ? ?l 1b 12=+ +KM M M KK下上 下端 ? ?r 2b 12=+ +KM M M KK下上 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 22 圖 柱剪力 ijV 與反彎點(diǎn)高度 y 圖 梁端彎矩 梁端剪力 bV ： lrbbb += lMMV 柱軸力 N：邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為柱兩側(cè)梁端剪力之差，亦按層疊加 N= b 1 b 2 b 3 b 4 b 5+ + + +V V V V V 圖 梁端剪力 圖 邊柱軸力及中柱軸力（ KN） 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 23 表 2 . 7 . 1 703480 14590 23730 703480 14590 23730 703480 14590 23730 703480 14590 23730 497920 11730 15590 703480 14590 23730 703480 14590 23730 703480 14590 23730 703480 14590 23730 497920 11730 15590 柱端彎矩計(jì)算表D 軸柱（中柱）DimVim（ kN ）ky（ m ）M上（ kN 橫向地震作用 計(jì)算 地震作用按 7 度，設(shè)計(jì)基本加速度 ，Ⅱ類場地，設(shè)計(jì)地震分組按第三組，則 gT =(s)，α max=，采用底部剪力法計(jì)算 sTsT g ????? ，故考慮頂點(diǎn)附加地震作用 0 7 9 1n ?????? T? s gg TTT 51 ?? ????????????????????? ??? ?TT g ?? ??ni ieq GG 0,85 = ?? eqEK GF 1? = KNF EK ???? EKni iiiii FHGHGF??? 1 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 攀枝花 平安保險(xiǎn) 多層辦公樓設(shè)計(jì) 20 表 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震作用計(jì)算表 層次 mhi/ mHi/ kNGi / /iiGH kN m? ? jj ii HGHG kNFi / kNVi / 5 4 3 2 1 表中： ?? iiHG m) K ? D (104KN/m) ?D (104KN/m) 2 ～5 中框架 中柱 C、 D (12 根 ) 邊柱 B、 E (10 根 ) 中柱 B(2 根 ) 邊柱 A(2 根 ) 邊框架 邊柱 E(2 根 ) 中柱 C、 D (4 根 ) 中柱 B(2 根 邊柱 A(2 根 ) 1 中框架 中柱 C、 D (12 根 ) 邊柱 B、 E (10 根 ) 中柱 B(2 根 ) 邊柱 A(2 根 ) 邊框架 邊柱 E(2 根 ) 中柱 C、 D (4 根 ) 中柱 B(2 根 ) 邊柱 A(2 根 ) 由表可見： ?? 21 DD = ?， 故 該框架為規(guī)則框架 框架自振周期 計(jì)算 按能量法計(jì)算，考慮填充墻對框架剛度的影響。 m 二 ~五 層 柱 線剛度 4107 9 0 0105 2 ??????? hIEK Cc kN 對于現(xiàn)澆的樓面（考慮現(xiàn)澆板對梁剛度的加強(qiáng)作用）： 中框架梁 Ib= 邊框架梁 Ib= 具體計(jì)算見下表 ： (C30： Ec= 107 kN/m2) 表 橫向 框架梁線剛度計(jì)算表 斷面 跨度 矩形截面 邊框架梁 中框架梁 b h L 慣性矩 Ib= ib=EIb/L Ib= ib=EIb/L （ m2） （ m） I0/
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