【正文】 謝 87 第 節(jié) 技術經(jīng)濟指標 77 第 節(jié) 防止特殊災害的安全措施 49 第 節(jié) 采區(qū)采掘計劃 38 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 2 第 5 章 采煤方法和采區(qū)巷道布置 26 第 節(jié) 井底車場 14 第 節(jié) 礦井工作制度 14 第 節(jié) 年產(chǎn)量及服務年限 10 第 節(jié) 井田可采儲量 10 第 節(jié) 井田境界 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 1 玫瑰營礦礦井初步設計 —— 煤礦畢業(yè)設計說明書 目 錄 前言 1 中文摘要 2 第 1 章 礦區(qū)概述及井田特征 10 第 節(jié) 井田工業(yè)儲量 17 第 節(jié) 開采水平的設計 29 第 節(jié) 開拓系統(tǒng)綜述 39 第 節(jié) 采煤方法及回采工藝 58 第 7 章 礦井 通風與安全 69 第 節(jié) 采區(qū)及全礦所需風量 83 第 節(jié) 水倉及水泵房 在實習過程中我們更加深刻的了解了我們以后的工作，并且，更重要的是學到了重要的設計思想及設計中所涉及的現(xiàn)場工作經(jīng)驗，為畢業(yè)設計及以后的工作打下良好的基礎。 礦井井田范圍內(nèi)煤的地質(zhì)儲量、工業(yè)儲量及可采儲量。時間較為充足，由于本人水平有待提高，缺少工作經(jīng)驗，所以在設計中難免有不足和欠考慮之處，希望各位老師和同學給予批評指正，本人不勝感激。 08′ 04″。呈南 北向近似長條形，有效面積 ㎞ 2。除現(xiàn)代河谷和黃土分布的低平地帶外，余者均為下更新統(tǒng)的冰磧泥礫和冰水沉積的灰綠、灰白夾褐紅色粘土。平均氣溫 ℃ ,最高溫度 ℃ (1968 年 6 月11 日 )，最低溫度 ℃ (1967 年 1 月 15 日 )。 5′，東經(jīng) 113176。 7′，東經(jīng) 114176。 1805 年在邢臺（北緯 37176。 1830 年 6 月 12 日在磁縣（北緯 36176。受波及的武安縣房屋倒塌無數(shù)，城垣坍塌，半成廢墟。 繼這次 地震之后， 3 月 22日在寧晉縣 東汪鎮(zhèn) 分別發(fā)生了 級和 級地震各一次，地震震源深度 9公里，震中烈度為 10 度 ，極震區(qū)面積約 137 平方公里，東汪鎮(zhèn)一帶房屋幾乎全部塌平，地裂冒水，村內(nèi)外寬大裂縫縱橫交錯，裂縫寬 以上，綿延數(shù)十米至數(shù)公里不等。 1972年 10月 12日 7時在沙河縣西秦莊公社樊下曹一帶（北緯 36176。 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 9 第 節(jié) 井田地質(zhì)特征 、地質(zhì)特征 本區(qū)基本為一單斜構造，以斷裂為主，伴隨有寬緩的波曲和火成巖的侵入，地層在第 17 勘探線以北近南北走向，向西傾斜。左右。以斷層走向論，斷層基本都為北西走向。河床兩岸地形各異。 2）中石炭統(tǒng)本溪組 本組主要為黑灰色、深灰色粉砂巖，夾 56層薄層石灰?guī)r，其中以伏青、大青、本溪三層較穩(wěn)定、粉砂巖中含植物化石。 3）上石炭統(tǒng)太原組和山西組 主要為灰、淺灰、 灰黑色中細粒砂巖及粉砂巖、粉砂巖含鮞狀結構。 4）下石河子組 底部為深灰色中粒砂巖含云母碎片俗稱駱駝脖砂巖厚度變化大，向上為灰、灰河北工程大學畢業(yè)設計說明書 10 綠色粉砂巖及鋁土質(zhì)泥巖富含鐵質(zhì)鮞粒尤以上部更為發(fā)育具標志作用。 6）上石河子組三段 紫花斑色及綠灰色粉砂巖為主。局部為灰綠色夾紫色細粒砂巖薄層，底部常為一層含砂巖，本段上部剝蝕僅見泥灰?guī)r以下一段。 、地質(zhì)構造 井田為單斜構造，以斷裂構造為主，伴有寬緩的褶曲及火成巖侵入。以NW 為主，斷層面一般不寬，井田南部斷層較多且落差大，北部構造相對簡單，大中型斷層一般相互交叉或切割，落差大的切割落差小的。/h，且主要集中在井底車場附近 P2S 地層。含煤 11— 16 層。各煤層變質(zhì)程度較高，煤種牌號為無煙煤。 1） 太原組 主要為灰、淺灰、灰黑色中細粒砂巖及粉砂巖、粉砂巖含鮞狀結構。 2） 本溪組 本組主要為黑灰色、深灰色粉砂巖，夾 56層薄層石灰?guī)r，其中以伏青、大青、本溪三層較穩(wěn)定、粉砂巖中含植物化石。 、煤層分述 1) 2 號煤層 2煤層賦存穩(wěn)定 ,井田內(nèi)全部可采。 2)4 號煤層 4＃ 位于野青灰?guī)r之下，上距 2號煤層 ，煤層厚度 — ，平均厚度 。煤層結構復雜，中下部有一層夾矸，厚度 ～ ，平均 m，夾矸巖性為粉砂巖，局部變相為炭質(zhì)泥巖。 老頂：細粒砂巖，厚度 ，灰色，石英為主，長石次之，個別地段變相為中粒砂巖。與此相反，含磷量較高為 ，固定含炭量較低，發(fā)熱量在 8400－ 8500 之間。 野青煤膠結性來看，收縮度 XMM 平均為 13，而膠質(zhì)層厚度為零，曲線類型為光滑下降，粘結性為粉狀至粘著。 山青水分平均為 ，灰分為 揮發(fā)分為 ，固定炭為 ，硫分，磷分 ，發(fā)熱量平均為 8324，煤的膠結性指數(shù)，收縮度 XMM 為 8－ 17，膠結層厚度 YMM 為 0，粘結性亦為粉狀至粘著，煤的物理特性于野青相似，煤的比重為 ，按主要指標揮發(fā)分在 10－ 14 之間皆為貧煤。呈南北向近似長 條形，有效面積 ㎞ 2。 9 號煤層為下組煤，因受奧灰水威脅，在目前的技術條件下暫不可采，故也不計入工業(yè)儲量。 S 投 ＝ ㎜ 2 計算的實際面積為： S 除 ＝ ㎡ 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 15 第四部分的平均傾角和投影面積為： α＝ 17176。 F2 斷層煤柱損失 = *25**= F3 斷層煤柱損失 = *25**= F4 斷層煤柱損失 = *25**= (2) 井田邊界煤柱損失。 礦井工業(yè)場地占地指標表 井 型 大 型 井 中型井 小 型 井 生產(chǎn)能力（萬噸 /年） 1 150、 180、240 4 60、 90 1 230 占地指標（公頃 /10 萬噸） — — — 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 16 三下保安煤柱設計時 ,在峰峰礦區(qū)巖層移動角如下： 邊界角δ 0=γ 0=58176。 松散移動角 58176。 Zk =（ ZP） *C。 第 節(jié) 礦井設計生產(chǎn)能力及服務年限 、設計的年生產(chǎn)能力 由公式 T= Zk/AK 得， Zk 取 萬噸 ， A取 180 萬噸， K取 ；求的 T=74 年。 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 19 第 4 章 井田開拓 第 節(jié) 概述 、地質(zhì)構造 井田為單斜構造，以斷裂構造為主，伴有寬緩的褶曲及火成巖侵入。以NW 為主，斷層面一般不 寬，井田南部斷層較多且落差大，北部構造相對簡單，大中型斷層一般相互交叉或切割，落差大的切割落差小的。 1號煤和 2號煤層位有火成巖侵入。礦井正常涌水量 340m179。 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 20 第 節(jié) 開拓方式的確 定 、 定井筒形式、位置、數(shù)目（包括主井、副井和風井方案的提出） ㈠ 確定井筒位置，數(shù)目。 ④ 井口標高要高于歷年最高洪水位。 ㈡ 對井下合理開采的井筒位置 井筒沿井田走向的的有利位置以后應在井田中央。當產(chǎn)量集中于一翼時，風量成倍增加，風壓按二次方關系增加。 （ 4） 實際工作中，由于井田地質(zhì)條件和其他因素的影響，只要盡可能使兩河北工程大學畢業(yè)設計說明書 21 翼均衡，同時可將井筒布置在靠近高級儲量地段，使初期投產(chǎn)的采區(qū)地質(zhì)構造簡單，儲量可靠。從保護井筒和工業(yè)場地煤柱損失看，愈靠近淺部，煤柱的尺寸愈小，愈近深部，則煤柱損失愈大。為便于井筒的掘進和維護，井筒不應設在受地質(zhì)破壞比較劇烈的地帶及采動影響的地區(qū)。將主、副井井筒打在井田中央（井田儲量的中央）工業(yè)廣場布置在斷層之上，減少煤柱損失。 在開采第二 、三 水平時直接將主、副井井筒延伸到第二 、三 水平。 各方案剖面圖如下圖所示： +50177。050100150200250300350400450500550600方案二、立井三水平，主副井位于井田中央+5 0177。 方 案 位 置 優(yōu) 點 缺 點 方案 1 將主、副井井筒打在井田中央 用立井兩水平進行開拓。 4. 井筒 工程量小。 方案 2 將主、副井井筒布置在井田的中央 ， 用立井三水平進行開拓。 3. 交通便利。 方案 3 將主、副井井筒打在井田中央（井田儲量的中央） ，用暗斜井延伸第二水平。 2. 提升環(huán)節(jié)多，通風困難。下就方案 2與方案 3 作各項經(jīng)濟比較。 表 41 井筒特征表 井筒名稱 井筒坐標 井口標高(m) 井筒傾角(o) 井筒直徑(m) 井筒斷面 (m2) 砌壁 經(jīng)距 緯距 凈 掘進 凈 掘進 厚度(mm) 材料 主井 2120 81738.03 200 90 20.6 26.6 350 鋼筋混凝土 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 25 井筒用途、布置及裝備 主井主要負責煤的提升及附近采區(qū)的回風；副井負責人員的上下、井下所需材料的提升及矸石的提升，并且兼作進風井；風井總回風。 （ 3） 副井井筒斷面選用圓形斷面， 罐道梁中心線間距可按下式求出： L1=a+2(hΔ )+b2/2+b1/2=1528mm （ 4－ 2－ 1） L2= a+2(hΔ )+b3/2+b1/2=1528mm （ 4－ 2－ 2） 式中 ： L11～ 2號梁中心線， mm； L21～ 3號梁中心線， mm； a兩側罐道之間的距離， 1150mm； h木罐道厚度， 180mm； Δ 鋼罐籠卡如木罐籠的厚度， 16mm； b b b3分別為 1號、 2 號、 3號罐梁寬度， 50mm。 （ 2）主井 提升采用箕斗，用1**3600*** tN TaCOq ? 求出一次提升量，再按松散煤的容重計算出松散體積，選擇 8 噸箕斗。 圖 42中， M、 S、 T 與罐籠井筒一樣，取決于梯子間的布置和結構尺寸。 河北工程大學畢業(yè)設計說明書 28 井筒中心線梯子間 圖 43 風井井筒斷面（ 1:50） ⅠⅠ Ⅰ風硐 2立 風井 3雙 向風井 4 安全出口 圖 44 風硐平行與安全出口的布置方式。急傾斜煤層因受采動影響階段不能太高，否則底板會風道難于維持，采區(qū)上下行人、運料、溜煤都比較困難，因此急傾斜煤層階段垂高一般比緩傾斜和傾斜煤層較小。 根據(jù)生產(chǎn)成本 合理的階段高度應使噸煤成本低，勞動生產(chǎn)率高。 、根據(jù)井田內(nèi)自然地質(zhì)條件以及《設計規(guī)范》的有關規(guī)定確定開采設計的較優(yōu)方案 結 合本井田的實際情況，在斷層 F12 以上的煤層傾角較小，都在 200以下，在斷層 F12 以下的煤層傾角較大，都在 200以上。對大巷的基本要求方便運輸，利于掘進和維護，能滿足礦井的通風和安全的需要。采用集中或分組集中的基本出發(fā)點都是為了合理集中生產(chǎn)。經(jīng)初步比較集中分組布置須掘進石門約 2 千米，分組集中布置須開掘大巷 5 千米。