【正文】 ...........................................................................34 斜截面抗裂驗算 ...............................................................................35 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗算 ...............36 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗算 .........................................................36 混凝土的主壓應(yīng)力驗算 ...................................................................36 短暫狀況預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)力驗算 .............................................36 第 9 章 行車道板和支座計算與驗算 .......................................................................38 行車道板的計算及驗算 .............................................................................38 支座計算及驗算 .........................................................................................43 第 10 章 總 結(jié) ...........................................................................................................48 參考文獻 .....................................................................................................................49 . 致 謝 ........................................................................................................................50 6 第 1章 緒 論 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮分少、造型簡潔美觀、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。 ...................................................................................10 碗扣件受力計算： ..........................................................................12 支架驗算 ..........................................................................................13 底模受力計算： ................................................................................13 在端部部位： 10cm10cm縱向分配梁驗算： ............................14 跨中等截面處按橫桿步距： h=120cm 計算。 然后進一步進行截面強度驗算，其中包括承載力極限狀態(tài)和 正常使用極限狀態(tài)。 設(shè)計過程如下： 首先，確定主梁主要構(gòu)造及細部尺寸，它必須與橋梁的規(guī)定和 施工保持一致，考慮到抗彎剛度和抗扭剛度影響，設(shè)計采用箱型粱。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。 設(shè)計橋梁跨度為 30m+30m+30m+30m+30m，分為兩幅設(shè)計，單幅為單箱單室，橋面總寬 26m,雙向 4 車道 。主梁的高度呈成二次拋物線變化，因為二次拋物線近似于連續(xù)梁橋彎矩變化的曲線。在正常使用極限狀態(tài)驗算中包括計算截面的混凝土法向應(yīng)力驗算、預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗算、截面的主應(yīng)力計算。 .............................17 芯模變截面端，最不利位置按橫桿步距： h=60cm 計算。 由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點：如過早出現(xiàn)裂縫，使其不能有效的采用高強材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使其材料利用率低?，F(xiàn)在，我國已經(jīng)有了簡支梁、 T 形粱、連續(xù)梁、斜拉橋等預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系，而且得到越來越廣泛的應(yīng)用。 另外，在設(shè)計預(yù)應(yīng)力連續(xù)粱橋時，技術(shù)經(jīng)濟指針也是一個重要因素，他是設(shè)計方案合理性與經(jīng)濟性的標志。通過比較，連 續(xù)梁的各項指針較高。 本次設(shè)計為（ 30m+30m+30m+30m+30m） m公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，橋?qū)?26m，分為兩幅，設(shè)計時只考慮單幅設(shè)計。 由于本人水平有限，而且第一次從事這方面的設(shè)計，難免出現(xiàn)錯誤，懇請各位老師批評指正。 該橋的建設(shè)對耐久性和美觀要求比較高。 氣象 當?shù)貧庀螅?當?shù)匾辉缕骄鶜鉁貫?17 0C，七月份平均氣溫為 +26 0C，受季風影響，降雨量年內(nèi)不均，春冬季降雨較少，夏秋較為集中，一般 6~9 月份降雨量可達全年總降雨量的 63％ ~80％，平均降雨量為 ，最大凍深為 2~m，每年 11 月至次年 3 月為凍結(jié)期，全年霜期為 10 月至次年 4月，有霜期為 150~210d。箱梁端部面積 S=（不含翼板），長度 L=1m，梯形處面積 S= m2 q2a=（ 1 2 1 26 176?？v、橫橋向每 。 1)模板荷載：內(nèi)膜、底模加側(cè)模 q1=1KN/m2 2） 箱梁混凝土荷載 q2 A、箱梁端梁位置： 11 B、變截面最不利位置 規(guī)劃區(qū)高架橋30m箱 梁變截面橫斷面圖 箱梁變截面面積 S=，（不含翼板），長度 L=2m，梯形處面積 S= m2 q2b =（ 2 2 2 26 176。 (24 ) = KN/m2 3)施工荷載：人、機荷載 q3= KN/m2 4)振搗荷載 。 C 、 箱梁等截面處， 立桿軸向力計算 13 N=+ + (q3+q4) LXLY = LX 、 LY為立桿橫向，縱向間距，當 LX=,LY= 時 N=≤ [N]=30KN,步距為 ，滿足要求。= Mmax/W= 106=[243。]=11 Ma(廠家提供數(shù)據(jù) )，滿足要求 剛度驗算： f=* Q’ L4/100EI=***6000**108 =L/400=300/400=，滿足要求 B、縱向 10cm 10cm 木方 10 10cm 方木采用木材材料為 TC13B 類，查《簡明施工計算手冊》得其容許應(yīng)力， [σ w]＝ 10Mpa，彈性模量 E＝ 9 103MPa， 10cm 10cm 方木的截面特性： W＝ 10 102/6＝ =*104m3 I=10 103/12==*106m4 在端部部位： 10cm 10cm 縱向分配梁驗算： 作用在分配梁上荷載混凝土、施工荷載、混凝土振搗產(chǎn)生的荷載，底模板荷等，端部部位的荷載： Q1=q1*+q2*+(q3+q4)*=*+*+(+1)*=, 端部底模面積： *1= 端部荷載為 *= 立桿縱向間距為 60cm， 10cm 10cm 縱向分配梁橫向間 距 25cm, 寬度共有 ，每根 10cm 10cm 縱向分配梁上荷載為： q 縱 =M=1/10q 縱 L2=1/10**= 15 σ w=Mmax/w=*104＝ [σ w]=10MPa 滿足要求 c撓度計算； f=* q 縱 L4/100EI=***9*103**106 =L/400=600/400=,滿足要求 標準截面位置計算 作用在縱梁上荷載混凝土、施工荷載、混凝土振搗產(chǎn)生的荷載，底模板荷載， q 縱 1= ++ (q3+q4) = + +(+1) =標準截面底模面積： 24= 標準截面荷載為： =4896KN 立桿縱向間距為 90cm， 10cm 10cm 縱向分配梁橫向間距 30cm, 米內(nèi)共有 。10 = σ w=Mmax/w= 104＝ [σ w]=10MPa 滿足要求 c撓度計算； f=* q 縱 L4/100EI =***9*103**106 =≤ L/400=,滿足要求 C、橫向 I14 工字鋼 查《路橋施工計算手冊》得其容許應(yīng)力， [σ w]＝ 140MPa，彈性模量： E＝ 105MPa。] 碗扣件采用外徑 48mm，壁厚 3 .5mm， A＝ 489mm2,A3鋼 I＝ *105mm4則，回轉(zhuǎn)半徑 i=（ I/A） 1/2=,查《建筑施工碗口式鋼管腳手架安全 技術(shù)規(guī)范》表 B2：鋼管截面特性取值。 箱梁端部處立桿長細比λ＝ L/i=600/=[λ ]=250 取λ＝ ； 軸心受壓桿件，查《建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 C： Q235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) Φ＝ ， [243。N/φ Am+Mw/w[243。]=205MPa 綜上支架滿足要求 地基沉降量估算 （ 1）假設(shè)條件： E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進行考 慮。 （ 10） 根據(jù)《公橋規(guī)》 條規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼束的曲率半徑不宜小于 4m。 在日照溫差下的各控制截面次內(nèi)力值如表 56 所示； 表 56 各控制截面整體溫度次內(nèi)力表 單元號 節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩 1 1 1 2 2 2 +002 2 3 +002 +002 3 3 +002 +002 3 4 +002 +002 4 4 +002 +002 4 5 +002 +003 5 5 +002 +003 5 6 +002 +003 6 6 +002 +003 6 7 +002 +003 7 7 +002 +003 7 8 +002 +003 24 16 16 +002 +003 16 17 +002 +003 17 17 +002 +003 17 18 +002 +003 20 21 +002 +003 21 21 +002 +003 在日照溫差下的各控制截面彎矩以及剪力如圖 54 ， 55 所示 圖 54 在日照溫差下的各控制截面彎矩圖 圖 55 在日照溫差下的個控制界面剪力圖 支 座位移引起的內(nèi)力計算 由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻變位，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構(gòu)，對支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖如圖 56 以及圖 57 所示。 磨阻損失 摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失δ s1,由規(guī)定，按以下公式計算： ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? σ con—— 張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（ = pkf ） , μ —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù) θ —— 從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad 計， k—— 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 x—— 從張拉端至計算截面的管道長度 ,以米計。 混凝土彈性壓縮損失 后張法構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉是鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： ??? pcEPl ??? 4 ?? pc? —— 在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； EP? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。 對懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計算簡化： 1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處； 2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。ξ pepkpef ?? )( ? （ MPa） 式中：ψ —— 張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ =；超張拉時，ψ =； ξ —— 鋼筋松弛系數(shù)， I 級松弛（普通松弛），ξ =； II 級松弛（低松弛），ξ =； pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件 pe? = con? 1l? 2l? 4l? ；對先張法構(gòu)件， pe? = con? 2l? 。0639。 ??? （ ） 221ieps???