【正文】 ④ 邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： ? ? 31 6 1 ????? 端橫隔梁體積： ? ? 32 5 6 ????? 故半跨內橫隔梁重力為： ? ? ? ? kNq ?????? ⑤ 預制梁永久作用集度 ? ? mkNq /????? （ 2）二期永久作用 ① 現(xiàn)澆 T梁翼板集度 ? ? mkNq /6 2 ???? ② 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： m??? 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： m??? 故： ? ? mkNq /5 6 4 ?????? ③ 鋪裝 9cm 瀝青混凝土鋪裝： mkN / ??? 8cm 混凝土鋪裝： mkN / ??? 若將橋面鋪裝均攤給五片主梁，則 ? ? ? ? mkNq /??? ④ 欄桿 一側防撞欄： kNm 若將兩側防撞欄均攤給五片主梁，則 ? ? mkNq /35/ ??? ⑤ 邊梁二期永久作用集度： mkNq / 5 4 6 ????? 2．永久作用效應 圖 12 永久作用效應計算 表 1— 3 邊 梁永久作用效應 表 1— 3 作用效應 跨中 四分點 支點 ?? ?? ?? 一期 彎矩m?（ kN ） 剪力 ()kN 0 二期 彎矩m?（ kN ） 剪力 ()kN 0 ? 彎矩m?（ kN ） 剪力 ()kN 0 主 梁永久作用效應 作用效應 跨中?? 四分點?? 支點 ?? 一期 彎矩m?（ kN ） 0 剪力 ()kN 0 二期 彎矩m?（ kN ） 0 剪力 ()kN 0 ? 彎矩m?（ kN ） 0 剪力 ()kN 0 如圖 1— 2所示，設 x為計算截面離左支座的距離，并令 xl?? 。 表 1— 4 tI 計算表 表 1— 4 ib（ cm） it（ cm） iibt ic 3 3 4( 1 0 )iT i i iI c b t m?? ? ? ? 翼緣板（ 1） 250 腹板（ 2） 20 馬蹄（ 3） 46 ? 其中 ic 的計算由下表 1— 4— 1 內差求得： 表 1— 4— 1 ic 的計算 表 1— 4— 1 iibt 1 ic 13 計算橫向影響線豎坐標值 ma ? ； ma ? ； ma ? ； ma ?? ； ma ? ； 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值 ???? ni ijiaaa12ij n1? 式中： n=5， ? ? cmai 2225 2 ????? 。 可變作用（汽車）標準效應： ? ?mkNM/ 7 7 5 67 6 6 2 2 2 6 6 6 6 ?????????????????汽 ? ? 4 0 77 6 6 2318 2 2 6 6 212 6 6 21v???????????????????汽 可變作用（汽車）沖擊效應： mkNuM M ????? 9 1 5 7 7 0汽 kNuVV ???? 汽 （ 2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力 圖 1— 6 圖 1— 6 為四分點截面作用效應的計算圖示。以下就跨中截面在各種作用效應組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確 定主梁的配束。 mNM k ??? 9 6 6 ? ? ? ? cmyhA Ik ss 0 9 1 6 9 7 8 7 6 9 9 ?????? ? ? 假設 pa =19cm 則 pspp ayhaye ????? == 鋼束數(shù) n 為 梁法計算橫向影響線豎坐標值 ? ? ? ? 49664 30641 ??????????? ?pspkp k ekfAC Mn 2．按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度 cdf ，應力圖式呈矩形，同時應力鋼束也到達設計強度 pdf ，則鋼束數(shù)的估算公式為： dpd pMn h f A?? ? ? ? 式中： dM —— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表 1— 7取用； ? —— 經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 — ，本設計取用 ； pdf —— 預應力鋼絞線的設計強度，見表 1— 1，為 1260MPa 。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： cma p 194 3422102 ????? （ 2）由于主梁預制時為小截面，若鋼束全部在預制時張拉完畢，有可能會在上緣出現(xiàn)較大的拉應力，在下緣出現(xiàn)較大的壓應力。鋼束群重心至梁底距離為： cma p 1401006025 ????? 為檢驗上述布置的鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特性。 3． 鋼束計算 （ 1）計算鋼束起彎點至跨中的距離 錨固點到支座中心線的水平距離（見圖 1— 13）為： cmacmacmacmaxxxx an9328 an5328 an1328 an252801020304???????????? 圖 1— 14 示出鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離列表計算在表 1— 9內。計算結果見表 1— 11 所示。 以上式中： I —— 分別為混凝土毛截面面積和慣矩； A? , PA? —— 分別為一根管道截面積和鋼束截面積 ； jsy , Osy —— 分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； iy —— 分面積重心到主梁上緣的距離； n —— 計算面積內所含的管道（鋼束）數(shù)； Ep? —— 鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表 1— 1 得 Ep? =。 ①有效分布 寬度的計算 根據(jù)《公預規(guī)》 條，對于 T形截面受壓區(qū)區(qū)域翼緣計算寬度，應取用下列三者中的最小值： cmlb f 8043/24123/ ???? ? ?主梁間距cmb f 250?? 2 1 2 2 0 2 3 0 1 2 1 5 2 6 0 ( )f h fb b b h c m??? ? ? ? ? ? ? ? ? 此處 3hhbh? ，根據(jù)規(guī)范 3 30hhb h cm?? 。例如，張拉階段和使用階段的截面（圖 1— 15），除了兩個階段aa 和 bb位置的剪應力需要計算外，還應計算： （ 1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應力，應該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應力疊加。 表 1— 13 跨中截面對重心軸靜矩計算 表 1— 13 分塊名稱及序號 ,1801 ?? sycmb cm cmycmb s 2 0 2 ,2502 ?? 靜矩類別及符號 分塊面積iA 2()cm iy ()cm 對凈軸靜矩 i j i iS Ay? ? 3()cm 靜矩類別及符號 iA 2()cm iy ()cm 對換軸靜矩 3()cm 翼板○ 1 3()anScm? 2700 3()aoScm? 3750 三角承托○ 2 500 500 肋部○ 3 200 200 ? — — — — 下三角 ○ 4 3()bnScm? 169 3()boScm? 169 馬蹄○ 5 1150 1150 肋部○ 6 260 260 管道或 鋼束 ? — — — — 翼板○ 1 3()nnScm? 2700 3()noScm? 3750 三角承托○ 2 500 500 肋部○ 3 ? — — — — 翼板○ 1 3()onScm? 2700 3()ooScm? 3750 三角承托○ 2 500 500 肋部○ 3 ? — — — — 表 1— 14 主梁截面特性值總表 表 1— 14 名稱 符號 單位 跨中 四分點 支點 混凝土凈截面 凈面積 nA 2()cm 凈慣矩 nI 4()cm 凈軸到截面凈軸到截面上緣距離距離 nsy ()cm 凈軸到截面下緣距離 nxy ()cm 截面抵抗上緣 nsW 3()cm 下緣 nxW 3()cm 矩 對凈軸靜矩 翼緣部分面積 anS? 3()cm 凈軸以上面積 nnS? 3()cm 換軸以上面積 onS? 3()cm 馬蹄部分面積 bnS? 3()cm 鋼束群重心到凈軸距離 ne ()cm 混凝土換算截面 換算面積 0A 2()cm 換算慣矩 0I 4()cm 換軸到截面上緣距離 osy ()cm 換軸到截面下緣距離 oxy ()cm 截面抵抗矩 上緣 osW 3()cm 下緣 oxW 3()cm 對換軸靜矩 翼緣部分面積 aoS? 3()cm 凈軸以上面積 noS? 3()cm 換軸以上面積 ooS? 3()cm 馬蹄部分面積 boS? 3()cm 鋼束群重心到換軸距離 oe ()cm 鋼束群重心到截面 下緣距離 pa ()cm 19 鋼束預應力損失計算 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，當計算主梁截面應力和確定剛束的控制應力時，應計算預應力損失值。 四分點截面管道摩擦損失 1l? 計算表 表 1— 15 鋼束號 *? ? ??? x kx??? ()1 kxe ????? ()[1 ]kxcon e ??? ??? ?（ ） （ rad） ()cm MPa（ ） 1 0 0 2 3 7 4 5 注： *見表 10 所示，其中α值由表 10 中的 cosα值反求得到。 反向摩擦影響長度： pfdlEl ???? ?? 式中： l?? —— 錨具變形、鋼束回縮在值（ mm），按《公預規(guī)》 條采用，對于夾片錨 6l mm??? 。 本設計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束 N1~N6，張拉順序為 N5， N6， N1，N4， N2， N3，待現(xiàn)澆接縫強度達到 100%后，張拉 N7 號鋼束。 四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值 表 1— 18 鋼束號 1 2 3 4 ()pe MPa? 5l? 混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失，可按下計算式計算： 006 0 . 9 [ ( , ) ( , )1 1 5p c s E p p elpE t t t t? ? ? ?? ???? ? 221 pei??? 式中： 6l? —— 全部鋼束重心處由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失值； pe? —— 鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除相應階段的應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； 四分點截面 4l? 計算表 表 1— 17 ,0 2 8 , 3 8 8 9 8 9 0,7 3 5 9 3 2 42,2 ?????? epnxnpn acmycmIcmAcmA 錨固時預加縱向力 cos(0 .1 )po p poNAkN??? ( )poNkN? ()pi nx ie y acm?? ()po po piM N eNm??? ()poMNm??