【正文】 污泥等。一級消化池的循環(huán)污泥進行套管加熱，并用攪拌。 圖 31 處理工藝流程圖 處理構筑物 格柵 格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)組成 ,安裝在污水渠道、泵房集水井的進水口處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，以便減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷，并使之正常運行。常用的沉砂池有平流沉砂池、曝氣沉砂池、多爾沉砂池和鐘式池。處理的對象是懸浮物質(zhì)，同時可去除部分 BOD5，可改善生物處理構筑物的運行條件并降低其 BOD5負荷。本設計采用推流式曝氣池。 濃縮池、消化池 污泥濃縮的目的在于減容。 (2) 進水管管底高程為 ，水面高程為 ，管徑 DN1400， H/D =， I=‰，管底埋深 。 (1)柵條的間隙 N= sinQ bhvn ?設 計 41 式中 Q設計 —— 污水廠設計流量（ m3/s）； α —— 格柵傾角，α =60o； h—— 柵前水深（ m）， h=； v—— 過柵流速（ m/s），取 v=； b—— 格柵間隙寬度（ m）， b=； n—— 格柵組數(shù)， n=2。格柵采用鏈條回轉(zhuǎn)式格柵，它由驅(qū)動機構、主傳動鏈輪軸、沈陽建筑大學畢業(yè)設計 14 從動鏈輪軸、牽引鏈、齒耙、過力矩保護裝置和機架等組成。 沉沙池池體計算 (1)池子總有效容積 V max 60V Q t?? 47 式中： V= ６０ｔ maxQ = 602 =312 Qmax—— 最大設計流量， m3/s， maxQ = 3ms； t—— 最大設計流量時的停留時間， min，一般為 1 min 3min，此處取 t=2min。 輻流初沉池的計算 本工程采用輻流式初沉池，該沉淀池運行穩(wěn)定，管理簡單，排泥設施已定型，對大中型污水廠較經(jīng)濟。2h qt? =2=3m (4)校核徑深比 ： D/ 2h =（ 在 6— 12內(nèi)，符合要求 ） （ 5） 沉淀部分有效容積 V′ : V′ = 3m a x mtn == (6)沉淀 部分所需的容積 V V=SNT/1000n 式中： S—— 每人每日污泥量， L/(人 N—— 設計人口數(shù)，人， 設計人口數(shù)為 1366451 人； T—— 污泥在污泥斗內(nèi)貯存時間 ， d，取 T=4h； n—— 沉淀池個數(shù)，個， n=6 則： V=SNT/1000n= 0 4136 64 = (7)污泥斗容積 V1 )(3V 22212151 rrrrh ++= Π 414 αtan)r(h 215 r= 415 式中： h5— — 污泥斗高度 ，； r1—— 污泥斗上部半徑，取 r1=； r2—— 污泥斗下部半徑， m，取 r2=； α —— 污泥斗 傾角 ， 取 α =60176。H hhh ++= =++= （ 12）排泥設計： 采用 周邊傳動刮泥機 刮泥 （ 13）浮渣收集： 浮渣用浮渣刮泥板收集，定期清渣，刮泥板裝在刮泥機桁架的一側(cè)，高出水面，在出水堰前設置浮渣擋板攔截浮渣，排渣管管徑取為 200mm。 沉淀池中心管配水采用穿孔花墻配水，穿孔花墻位于沉淀池中心管上部，布置 8 個孔洞，過孔流速： 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 21 nhBQ333V = 420 式中 V3—— 穿孔花墻過孔流速（ m/s），一般采用 — ； B3—— 孔洞的寬度（ m）； h3—— 孔洞的高度（ m）； n—— 孔洞數(shù)量（個） 設計中取 B3=， h3=， n=8 個。出水堰采用雙側(cè) 90176。 521 397412 ）（ += 422 三角堰堰后自由跌落 ，則堰水頭損失為 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 22 （ 4）堰上負荷： 11 2q DQπ= 423 式中 q1—— 堰上負荷 L/（ s m） L/（ s （ 8）排泥管 沉淀池采用重力排泥，排泥管管徑 DN200mm。 Ce—— 處理 水中懸浮固體濃度， mg/L， Ce =20 mg/L。 則： X= LSV IR / 10Rr 66 =+ =+ ）（）（ 設計中取 X=3300mg/L. ③ 確定曝氣池容積 saXNQS=V 426 式中 Ns—— BOD— 污泥濃度負荷； 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 25 Q—— 污水設計流量 ； Sa—— 原污水的 BOD 值 mg/L 或 kg/m3； X—— 曝氣池內(nèi)混合液懸浮固體濃度（ MLSS） mg/L 或 kg/m3； 則： = == saXNQS ④ 確定曝氣池尺寸，設四組曝氣池，每組的容積 V0為： 30 == 池深取 H=，則每組曝氣池面積 F 為： 28884 51F m≈= 池寬取 B=， B/H=5/= 介于 1~2 之間，符合規(guī)定。2 rVO a QS bVX?? 427 式中 Q2—— 混合液需氧量（ kgO2/d） 。 。 C時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； sC —— 30176。 C 時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； α，β —— 修正系數(shù)； ρ —— 壓力修正系數(shù)； C—— 曝氣池出口處溶解氧濃度（ 。 LmgOPC bssb /)42 ()(C 5 5t5)30( =+=+= 換算為在 20176。 設計中 H= Pa103 8 8 0 0100 1 55 =+=b 429 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 27 （ 2）空氣離開水面時氧的百分比： %100)1(2179 )1(21Q += AAt EE 430 式中 Qt—— 氧的百分比（ %） EA—— 空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率。 Q—— 污水的平均流量（ m3/d） 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 26 Sr—— 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； Xv—— 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。 設五廊道式曝氣池，廊道長： 1 ≈=≈ 33m， 取超高 ，則池總高為： += 需氧量計算 本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)： （ 1）平均需氧量計算 39。 則 ： η fSK es 2N = )./( 5 dML SSB O D== 所以取 Ns = 5kg BO D kg M LSS d?， sN 在 ~ 5kg BO D kg M LSS d?之間，符合設計 要求 。 池體的計算 （ 1）已知條件：污水進水 ，進水 BOD ，水溫 10~20℃，處理水質(zhì)， BOD≤ 20mg/L。擋渣板高出水面 ，深入水下 ，在擋渣板旁設一個浮渣收集裝置，采用管徑 DN300mm 的排渣管排除池外。 m）； D1—— 三角堰出水渠道平均直徑（ m）。內(nèi)側(cè)三角堰距擋板 ，三角堰直徑為 ，共有 397 個三角堰。 穿孔擋板面積為： mdh === π 則孔數(shù)： %15fFm == 式中 f—— 為孔口面積 設計中取 350 個，布置 7排，每排 50 個，均勻交錯布置。 配水井的中心管直徑： 224D VQπ= 418 式中 D2—— 配水井內(nèi)中心管直徑（ m）； v2—— 配水井內(nèi)中心管上升流速（ m/s），一般采取 v2≥ 設計中取 配水井中心管內(nèi)污水流速 v2= m/s mD 86 2 == 配水井直徑2233 D4D += VQπ 419 式中 D3—— 配水井直徑（ m） V3—— 配水井內(nèi)污水流速（ m/s），一般采取 V=— ，設計中取V3= 2233 D4D += VQπ 2 =+= （ 2）進水管及進水花墻 沉淀池分為兩組，每組沉淀池采用池中心進水，通過配水花墻和穩(wěn)流罩向池四周流動。 則： iDirR )r2()(h114 === =）（ )(3V 212142 RRrrh ++= π 322 )(3 m=++= (9)可儲存污泥總?cè)莘e V 4 3 21 =+=+= VV m3 m3 (10)沉淀池總高度 H H= 54321 hh ++++ hhh 416 式中： h1—— 超高，取 h1=； h2—— 有效水深，為 3m h3—— 緩沖層高度，一般值為 — ， 取 h3= h4—— 圓錐體高度，為 h5—— 污泥斗高度，為 則： H= 54321 hh ++++ hhh = =++++ （ 11） 沉淀池池邊高 H? 32139。 d)， 取 S= L/(人 則 ： nqQmaxF= = = (2)池子直徑 D= πF4 412 則： D= πF4 = = (3)沉淀 池的 有效水深 h2 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 18 tq39。 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 16 (6)池長 L= mA 1226312V == (7)校核長寬比 ： Lb= = ，小于 5，符合要求； （ 8）每小時所需空氣量 q= 3600dQmax 48 式中： d—— 每 m3污水所需空氣量， m3/m3，取 d =則： q= 3600dQmax = = m3/h 沉砂槽尺寸計算 (1)沉沙槽所需 容積 V V=610 86400Qp XT