【正文】 0EI)； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁側(cè)模板跨度L=。箱梁側(cè)模板驗算本方案箱梁側(cè)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查《路橋施工計算手冊》附表210，得：Mmax= L2f= qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度L=。滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況， m范圍，立桿縱向間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，中隔板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距90cm；橫桿步距120 cm 。翼板范圍箱梁自重：q1= 26（+0. 45）= kN/m2；現(xiàn)澆梁AA截面q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分） m2。⑹ q6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載。⑵ q2—— 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝（偏于安全）。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，現(xiàn)場可根據(jù)實際情況酌情調(diào)整。 左幅支架采用（902+604+904+603+904+604+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距（，上采用1010cm方木作為橫向分配梁，為安全考慮凈距10cm）。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用LG300、LG2LG180、LG1HG60、HG90等規(guī)格的桿件進行組合安裝。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計支架地基處理首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的雜物及虛土進行清除，將原地面進行整平（斜坡地段做成臺階），然后采用重型壓路機碾壓密實，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，要求地基承載力達到[fk]=220KPa。平縱面信息：本橋平面位于R=1800m的右偏圓曲線上；%上坡上；本橋在GGK38+，交角89176?，F(xiàn)場勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補充資料；我單位施工類似工程項目的能力和技術(shù)裝備水平。 廈成高速公路A4標待詔亭大橋箱梁支架與模板施工專項方案目錄一、編制依據(jù) 2二、工程概況 2三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計 2支架地基處理 2做好原地面排水，防止地基被水浸泡 3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求 3施工工藝流程 4四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算 4荷載分析 5荷載組合 5荷載計算 5 箱梁自重——q1計算 5 結(jié)構(gòu)驗算 8底模板計算 8箱梁側(cè)模板驗算 9箱梁內(nèi)模支架計算 10箱梁底模下橫向方木驗算 12 12 13支架立桿頂托上順橋向方木驗算 17扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 22 22 27碗扣節(jié)點、立桿頂托、立桿底座承載力驗算 28地基承載力驗算 29滿堂支架整體抗傾覆分析計算 30五、支架的預(yù)壓 31六、 支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施 33模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求 33滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定 33七、安全保證措施及事故應(yīng)急救援預(yù)案 36㈠、安全保證措施 36㈡、事故應(yīng)急救援預(yù)案 40 第 42 頁 共 48 頁一、編制依據(jù)國家有關(guān)政策、法規(guī)、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對本工程施工的有關(guān)要求。參考《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)、《混凝土工程模板與支架技術(shù)》、《公路施工手冊》（橋涵下冊）、《路橋施工計算手冊》、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）。；在GGK38+，交角62176。達到要求后再鋪筑15cm的C15混凝土，養(yǎng)生后作為滿堂支架的持力層，再在其上搭設(shè)滿堂支架。通過計算，確定支架模板布置形式如下：箱梁外模板采用122244。 原路面承載力可滿足要求，經(jīng)實測地基承載力需達到220Kpa以上，然后澆筑15cm后C15混凝土墊層。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m。附件： 本方案支架平、縱、橫布置圖。⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，；；。根據(jù)《道路橋梁工程施工手冊》支架的荷載能力，根據(jù)支架高度及橫桿的步距，在安全的要求下當(dāng)支架高度在10m以下時，按每根立桿荷載為30KN，并不計支架自重。q1= 26（）/（）= kN/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分） m2，該范圍自重最大。 結(jié)構(gòu)驗算 底模板計算本方案箱梁底模采用規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。①模板彎曲強度計算q=（q1+q2+q3+q4) =[（+++)] == kN/mMmax= q L2== kN. m模板計算寬度取b=，W= bh2/6=（）/6=104cm3δW= Mmax/W=（104）= Mpa＜[δW] =經(jīng)計算，箱室范圍底模板彎曲強度滿足要求。查《公路施工手冊》（橋涵下冊）表1317竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度[δW]=，彈性模量E=6103Mpa。①模板彎曲強度計算q=（q4+q5)=[（+)] == kN/mMmax= q L2== 模板計算寬度取b=，W= bh2/6=（）/6=104m3δW= Mmax/W=132/104= Mpa＜[δW] =經(jīng)計算，側(cè)模板彎曲強度滿足要求。查《公路施工手冊》（橋涵下冊）表1317竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度[δW]=，彈性模量E=6103Mpa。 其中心間距為300mm，側(cè)面跨度按L= q== M== I= W=δ= 滿足箱梁底模下橫向方木驗算本施工方案橫向均設(shè)置為10cm10cm方木，間距30cm。查《路橋施工計算手冊》表86各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力[δW]=，彎曲剪應(yīng)力[τ]=，彈性模量E=9103Mpa。②每根方木撓度計算I=bh3/12=（）/12=106m4f=(100EI)=103(1009103106106)=104m=＜L/400=900/400= mm經(jīng)計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。①每根方木強度計算q=[（q1 + q2）+(q3+ q4)] =[（+）+(+)] =（+）=Mmax= q L2== W= bh2/6=（）/6=104m3δW= Mmax/W=422/104= Mpa＜[δW] ==經(jīng)計算，中隔板橫向方木強度滿足要求。查《路橋施工計算手冊》附表210，得：箱室下底板橫向方木計算簡圖Mmax= L2 ；Qmax= L；f= qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下橫向方木跨度L=，間距B=。箱室底板橫向方木計算簡圖橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室底板橫向方木計算簡圖。③每根方木抗剪計算Qmax= L== kNτmax= Qmax /（）=（103）/（）=＜[τ]=經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重q1=；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=，箱室下底板范圍箱梁自重q1=，現(xiàn)澆箱梁CC斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1= kN/m2。查《路橋施工計算手冊》附表29第11項，得：Mmax=；Qmax= ；f=(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度L=，間距B=，共由3根橫向方木支承。⑵現(xiàn)澆箱梁AA斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算單位：腹板順橋向方木計算簡圖順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板順橋向方木計算簡圖。③每根方木抗剪計算Qmax= == kNτmax= Qmax /（）=（103）/（）=＜[τ]=經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求。②每根方木撓度計算I=bh3/12=（）/12=106m4f=(100EI) =103(1009103106106)=104m=＜L/400=900/400= mm經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足要求。①每根方木強度計算P={[（q1 + q2）+(q3+ q4)] }/2={[（+）+(+)] }/2={[+]}/2= kNMmax=== W= bh2/6=（）/6=104m3δW= Mmax/W=1350/104= Mpa＜[δW] ==經(jīng)計算，箱梁端橫梁下順橋向方木強度滿足要求?？奂戒摴苤Ъ芰U強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“┣”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。立桿實際承受的荷載為：N = （NG1k + NG2k）+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k 施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。⑵現(xiàn)澆箱梁AA斷面中隔板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（φA ）+MW/W≤[δ] (組合風(fēng)荷載)N鋼管所承受的垂直荷載，N = （NG1k + NG2k）+∑NQK，計算得N =；A為鋼管的截面積，A=102㎜2；W為截面模量，W= 103㎜3，φ為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得φ，λ=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=，L為立桿步距，L=120cm, λ=L/i=120/=76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得φ=。立桿實際承受的荷載為：N = （NG1k + NG2k）+∑NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k 支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k 施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。綜上所述，現(xiàn)澆箱梁AA斷面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全穩(wěn)定的。于是，有：NG1k =q1==；NG2k =q2==；∑NQK =（q3+ q4）=（+）==；則，N = （NG1k + NG2k）+∑NQK=（+）+ =＜[N]=30kN，強度滿足要求。碗扣節(jié)點、立桿頂托、立桿底座承載力驗算通過上面計算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重q1=；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=，箱室下底板范圍箱梁自重q1=，現(xiàn)澆箱梁CC斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1= kN/m2。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=( +++) kN/m2 m= kN，Nmax= kN ≤Qt = 40 kN=32 kN，滿足頂托強度要求。在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用14T壓路機碾壓，碾壓至。支架地基碾壓處理完畢后，在碾壓密實的地基上澆筑厚15㎝的C15砼進行硬化，硬化區(qū)周邊設(shè)置排水溝； 由以上立桿底座承載力計算得，按照最不利荷載， Nmax= kN,立桿可調(diào)底座面積AB