處理量為12噸小時的二硫化碳和四氯化碳分離精餾塔設計書-wenkub
2022-08-31 02:34:44 本頁面
【正文】 = = 篩板的穩(wěn)定性系數 故在設計負荷下不會產生過量漏液②提餾段漏液的驗算 = 篩板的穩(wěn)定性系數 故在設計負荷下不會產生過量漏液 （四）①精餾段液泛驗算 為防止降液管液泛的發(fā)生，應使降液管中清液層高度由計算=++=取=，則=（+）=故，在設計負荷下不會發(fā)生液泛②提餾段液泛驗算 為防止降液管液泛的發(fā)生，應使降液管中清液層高度由計算 取=，則 故，在設計負荷下不會發(fā)生液泛．塔板負荷性能圖①精餾段(一) 霧沫夾帶線（1） 式中 （a） = ，=，= 故= =+ （b） ，已知=， =，并將（a），（b）式代入 得 整理得 = （1） 此為霧沫夾帶線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。由=即:=則據此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線可知設計供板上限有霧沫夾帶線控制，下限由漏夜線控制精餾段操作彈性=②提餾段(一) 霧沫夾帶線（1） 式中 （a） = ，=，= 故= =+ （b） ，已知=， =，并將（a），（b）式代入 得 整理得 = （1） 此為霧沫夾帶線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。列表10中。選取規(guī)格的熱軋無縫鋼管。選取規(guī)格的熱軋無縫鋼管。管型選取表管型進料管回流管塔底出料管塔頂蒸汽出料管塔底蒸汽進氣管規(guī)格筒體與封頭 操作壓力P=1atm公稱直徑 dg=1300mm查得筒體壁厚為6mm，所用材質為封頭分為橢圓形封頭，蝶形封頭幾種，本設計采用橢圓形封頭，由公稱直徑Dg=1300mm查得3裙座塔底常采用裙座支撐，由于裙座內徑800mm,裙座厚取16mm。冷凝劑的選擇選冷卻水，溫度25℃，溫升10℃原因：冷卻水方便易得，清潔不易結垢，升溫線越高，用水量越小，但平均溫差小，傳熱面積大，綜合考慮選擇10℃熱量衡算由汽液平衡數據 tF=58℃ tD=℃ tW=℃ =℃時：=℃時：=58℃時：當℃時，=塔頂以0℃為基準，則0℃上升熱量塔頂餾出液熱量:回流液熱量：進料熱量 ：塔底殘液熱量：冷凝器消耗的熱量:再沸器提供的熱量 （全塔范圍內列熱量衡算式）塔釜熱損失為10%，則塔釜熱損失再沸器實際熱負荷計算得： 有機物蒸汽冷凝器設計選用的總體傳熱系數范圍5001500 本設計取k=1000 =4180J出料液溫度：58℃（飽和氣）→58℃（飽和液），冷卻水溫度取20℃→35℃，逆流操作：℃, ℃, ℃?zhèn)鳠崦娣e：根據全塔熱量衡算得，.，則所需傳熱面積A==換熱器列表公稱直徑/管程數排管數管程流通面積/換熱面積A/換熱管長度L/40041296000 再沸器的選擇選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數取K=2926kJ/()料液溫度58℃→℃，水蒸汽溫度120℃→120℃，逆流操作：℃，℃，℃?zhèn)鳠崦娣e：根據全塔熱量衡算得，則所需傳熱面積A==公稱直徑/管程數排管數管程流通面積/換熱面積A/換熱管長度L/40041296000 泵的選型以進料泵為例，由上面設計可知其流速為： 設泵在地面上，忽略其它因素，料液面至加料孔的高度h=(112)+++2=8m ,，截止閥兩個，則有關管件的局部阻力系數分別是：90O標準彎頭： ζ=截止閥： ζ=則總的局部阻力系數為：=+62=由上面設計可知：進料液密度為：,黏度為 則：在兩截面之間列柏努利方程求泵的揚程為：流量q=所選泵的額定流量和揚程應略大于系統(tǒng)所需的
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