【正文】 柱底1柱頂柱底G軸H軸4柱頂柱底3柱頂6363柱底2柱頂6363柱底1柱頂6363柱底 活荷載作用下的內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，彎矩計算如下圖所示：根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出活載作用下的梁剪力、柱軸力，如下所示：表435 AB跨梁端剪力（KN） 層q2 kN/ma(m)L(m)u=(la)*q2/2MAB (kN*m)MBA (kN*m)∑Mik/lVA= u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)42286310283021028301102830表436 BE跨梁端剪力（KN） 層q2 kN/ma(m)L(m)u=(la)*q2/2MBE (kN*m)MEB (kN*m)∑Mik/lVB= u∑Mik/lVE=(u+∑Mik/l)42286310283021028301102830表437 EG跨梁端剪力（KN） 層q3 kN/ma(m)L(m)u=(la)*q2/2MEG (kN*m)MGE (kN*m)∑Mik/lVE= u∑Mik/lVG=(u+∑Mik/l)42286316284821628481162848表438 GH跨梁端剪力（KN） 層kN/ma(m)L(m)u=(la)* /2Mgh (kN*m)Mhg (kN*m)∑Mik/lVg= u∑Mik/lVh=(u+∑Mik/l)422316228216228116228表439 AB跨梁端彎矩（） 層q2 kN/ma(m)L(m)u=(la)*q2/2MAB (kN*m)MBA (kN*m)∑Mik/lVA= u∑Mik/lM= u**l/242286310283021028301102830表440 BE跨梁端彎矩（） 層q2 kN/ma(m)L(m)u=(la)*q2/2MBE (kN*m)MEB (kN*m)∑Mik/lVB= u∑Mik/lM= u**l/242286310283021028301102830表441 EG跨梁端彎矩（） 層q3kN/ma(m)L(m)u=(la)* q3/2MEG (kN*m)MGE (kN*m)∑Mik/lVE= u∑Mik/lM= u**l/24228631628484221628481162848表442 GH跨梁端彎矩（） 層 kN/ma(m)L(m)u=(la)* /2MGH (kN*m)MHG (kN*m)∑Mik/lVG= u∑Mik/lM= u**l/2422316228216228116228表443 柱軸力 層A軸B軸E軸梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸力4310202621020261102026層G軸H軸4332162321613216 框架梁的內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級抗震等級。分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、屋面板重、女兒墻自重等重力荷載，計算如下：集中力矩（2）、對于34層包括梁自重和其墻上自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同屋面。計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載傳給縱向框架梁，再以集中力的形式傳給框架柱，作用于各節(jié)點上。為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。風振系數(shù)：由于房屋高度未超過30m，所以βz=。為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。各層的層間彈性位移角，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值。結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表： 表45 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層數(shù)41086810868756546311036219047565462110813298575654611108644071733623==（s） 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值=（10868+11036+11081+11086）=（KN）計算計算水平地震影響系數(shù)計算水平地震影響系數(shù)，淮安抗震設(shè)防烈度為7度。按以下公式計算： 注：為第i層的層間側(cè)移剛度。恒載：=活載：=雪載：=由以上計算可知：三層重力荷載代表值為G5=G恒+G活=287+++2+++(+2)=集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi的計算結(jié)果如下圖所示： 各質(zhì)點的重力荷載代表值 框架側(cè)移剛度的計算 梁的線剛度混凝土為C30，Ec=，在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆層樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移，為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=(Io為梁的截面慣性矩)，對中框架梁取I= 表42 柱線剛度 層數(shù)360060060015250600600 表43 橫梁線剛度的計算 類別（mm）L(mm)橫梁3509008000350900360035090044003509003000350900550035090025003509004200 各層框架橫向側(cè)移剛度計算（D值法）底層（1）邊跨邊柱A4，A6，B7 (3根) （2）邊跨邊柱H1，H7(2根)（3）邊跨邊柱B1(1根)（4）邊跨中柱H2，H3，H4，H5，H6(5根)(5) 邊跨中柱B3(1根) （6）邊跨中柱A5(1根) （7）邊跨中柱G1(1根)（8）邊跨中柱E1(1根)(9)其他邊跨計算同上，計算步驟在草稿上計算：邊跨中柱C1(1根)；邊跨中柱G7(1根)；邊跨中柱E7，B4，B6(3根)；中跨中柱G2(1根)；中跨中柱G3，G4，G5，G6(4根)；中跨中柱E4，E5，E6，B5(4根)；中跨中柱E3(1根)；中跨中柱C3(1根). 第二層第四層（1）邊跨邊柱A4，A6，B7 (3根) （2）邊跨邊柱H1，H7(2根)（3）邊跨邊柱B1(1根)（4）邊跨中柱H2，H3，H4，H5，H6(5根)(5)其他邊跨計算同上，計算步驟在草稿上計算：邊跨中柱B3(1根)；邊跨中柱A5(1根)；邊跨中柱G1(1根)；邊跨中柱E1(1根)；邊跨中柱C1(1根)；邊跨中柱G7(1根)；邊跨中柱E7，B4，B6(3根)；中跨中柱G2(1根)；中跨中柱G3，G4，G5，G6(4根)；中跨中柱E4，E5，E6，B5(4根)；中跨中柱E3(1根)；中跨中柱C3(1根). 由此可知，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為： 表44層數(shù)1234733623756546756546756546，故該框架為規(guī)則框架。恒載：=活載：=由以上計算可知：一層重力荷載代表值為G2=G恒+G活=（++++++）+（++）+（+）++++++=第三層（1）梁、柱（同一層）（2）內(nèi)外填充墻的計算橫墻總重量：++++5+2++++2+2=縱墻總重量：++3323+6=窗戶計算（鋼框玻璃窗）：3+2++10+11+3+32=門重計算（鋼框玻璃門）：2+4+10+24+13=幕墻：（218+3+）1=面積：+8+29=178。；數(shù)量：6 重量：6=MM4尺寸：900mm2000mm；自重：178。；數(shù)量：1 重量：1=LM1 尺寸：1000mm2500mm；自重：178。；數(shù)量：4 重量：34= KNC11 尺寸：5100mm2200mm；自重：178。；數(shù)量：1 重量：1= KNC7 尺寸：7400mm2200mm；自重：178。；數(shù)量：2 重量：2= KNC3 尺寸：900mm1500mm；自重：178。重量：= KN剩余墻體，墻厚240mm, 計算高度3600650=2950mm體積：（+++2+）= m179。單跨重量：=數(shù)量：7總重：=EG跨①墻，墻厚240mm，計算長度7480mm,計算高度3600650=2950mm 單跨體積：=179。） 27= KN/m（9）門、窗： 鋼框玻璃門： KN/m178。 外墻面內(nèi)抹灰及內(nèi)墻面抹灰（20mm石灰砂漿） KN/m178。 Sk= kN/㎡= kN/㎡屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取大者。20mm厚1:3水泥砂漿摻5%防水劑 178。合計： kN/㎡：（衛(wèi)生間、廚房、洗碗間、儲藏間）10mm厚1:2水泥砂漿面層壓實抹光 KN/m178。填充墻采用240mm115 mm53mm的非承重普通粘土空心磚，門為鋁合金玻璃門，窗為塑鋼窗，門窗洞口尺寸見門窗表。 主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算（1）材料選擇非承重空心磚MU10；砂漿等級為M10；混凝土：C30（基礎(chǔ)）、C30（主梁、次梁、板、柱、樓梯）；縱向受力鋼筋：