【正文】 ()式中 為截面寬，為截面高。C35混凝土彈性模量E=107 kN/m2；軸線框架梁： ()框架柱線剛度的計(jì)算：底 層： =其余各層：=令 ，則， 軸線框架梁柱的相對(duì)線剛度如圖所示，作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。m（柱內(nèi)側(cè)受拉）6）中柱與梁交點(diǎn)處彎矩M==m(2)框架梁柱活載計(jì)算1)邊跨梁上線荷載 最大值：42=8KN/m 最小值02)中跨梁上線荷載為03)邊柱集中力=部分板上活載傳力F=（42/2+（+）2）=4)中柱集中力=部分板上活載傳力F=（42/2+（+）2+4）=5)邊柱集中力力矩M==風(fēng)荷載體型系數(shù)，（《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092012》）；高度z處的風(fēng)振系數(shù)，本工程為多層建筑，且房屋高度H=30m，計(jì)算部分高寬比H/B，故可不考慮風(fēng)振系數(shù)，取。mF1= F2= F3= F4=抗震驗(yàn)算底層（K=（ib/ic）α=+K2+K D=α12ic/hc2） () ic=104KN 框架柱反彎點(diǎn)位置、桿端彎矩和梁端彎矩的確定 由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》查得：柱修正后的反彎點(diǎn)高度比： ()式中 ——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，是在各層等高、各跨相等、各層梁和柱線剛度都不改變的情況下求得的反彎點(diǎn)高度比； ——因上、下層梁剛度比變化的修正值； ——因上層層高變化的修正值； ——因下層層高變化的修正值；框架各柱的桿端彎矩按下式計(jì)算： ()框架各柱的桿端彎矩按下式計(jì)算：①邊節(jié)點(diǎn)頂部邊節(jié)點(diǎn)： 一般邊節(jié)點(diǎn)： ②中間節(jié)點(diǎn)中間節(jié)點(diǎn)處的梁端彎矩可將節(jié)點(diǎn)處柱端不平衡彎矩按梁的相對(duì)線剛度進(jìn)行分配，故： ()式中： 為第i層第m柱所分配的剪力值。計(jì)算桿固端彎矩:將梯形或者三角形分布荷載按固端彎矩等效的原則折算成均布荷載梯形荷載折算公式:qe=(12α12+α13)q’ ()其中α1=l01/l02/2 ()q’為梯形分布荷載的最大值按以上方法計(jì)算出固端彎矩采用彎矩二次分配法。調(diào)幅系數(shù)β=，為此，進(jìn)行組合之前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。表27風(fēng)載作用下梁端彎矩FD梁梁端彎矩跨中彎矩左右4321DC梁梁端彎矩跨中彎矩左右40302010CA梁梁端彎矩跨中彎矩左右4321表28地震作用下梁端彎矩FD梁梁端彎矩跨中彎矩左右4321DC梁梁端彎矩跨中彎矩左右40302010CA梁梁端彎矩跨中彎矩左右4321柱內(nèi)力調(diào)整豎向荷載內(nèi)力調(diào)整由恒載作用下柱的剪力圖知，剪力延柱不變，其彎矩延柱呈線性變化。永久荷載效應(yīng)控制的組合： () 式中 ——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，； SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計(jì)算的荷載效應(yīng)值； ——第i個(gè)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，； ——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，； ——按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值QiK計(jì)算的荷載效應(yīng)值?？紤]地震作用效應(yīng)的組合： ()式中 ——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，； ——重力荷載效應(yīng)系數(shù)，； ——力荷載代表值； ——水平地震作用分項(xiàng)系數(shù)，； ——水平地震作用效應(yīng)系數(shù)，； ——水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；和分別是豎向地震作用組合項(xiàng)和風(fēng)荷載組合項(xiàng)，而在此處我們的結(jié)構(gòu)是多層結(jié)構(gòu)，不須考慮這兩項(xiàng)，可寫成下式： ()三級(jí)抗震框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： ()式中——梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；——梁的凈跨；——梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值；——分別為梁左右端反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较虻膹澗卦O(shè)計(jì)值；——梁端剪力增大系數(shù)。用前一個(gè)最不利內(nèi)力進(jìn)行支座截面的正截面設(shè)計(jì)，用后一個(gè)最不利內(nèi)力進(jìn)行支座截面的斜截面設(shè)計(jì)，以保證支座截面有足夠的承載力。此時(shí)（1）（2）兩組最不利內(nèi)力組合可合并為彎矩絕對(duì)值最大的內(nèi)力及相應(yīng)的軸力N。 框架梁截面設(shè)計(jì) 正截面受彎承載力計(jì)算[10] () () () () ()式中 M——荷載在該截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；——當(dāng)混凝土等級(jí)小于C50時(shí)，；——混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——相對(duì)受壓區(qū)高度；——鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——為受拉區(qū)縱向受力鋼筋的截面面積；——為受彎構(gòu)件最小配筋率；——為受力鋼筋的最小配筋面積。根據(jù)大量的理論分析及試驗(yàn)，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500102010）給出偏心距增大系數(shù)的計(jì)算公式為： () () ()式中 ——構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度；——截面高度；——截面有效高度；——小偏心受壓構(gòu)件截面曲率修正系數(shù)，??；——構(gòu)件的截面面積；——偏心受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率修正系數(shù)，時(shí)，取。 正截面承載力計(jì)算 ()式中 —偏心距；M—彎矩設(shè)計(jì)值；N—軸力設(shè)計(jì)值。 ()式中 —偏心距增大系數(shù)，當(dāng)時(shí)，；—構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度。大偏心受壓時(shí) ： ()式中 x—相受區(qū)高度。無(wú)地震作用組合且當(dāng)柱受壓時(shí)： ()無(wú)地震作用組合且當(dāng)柱受拉時(shí)： ()有地震作用組合且當(dāng)柱受壓時(shí)： ()有地震作用組合且當(dāng)柱受拉時(shí)： ()式中 ——同一截面同箍筋截面面積； S——沿構(gòu)件長(zhǎng)度方向箍筋的間距； ——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； ——混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； b——截面寬度； ——截面有效高度?；炷恋燃?jí)C35，鋼筋HRB400，13層板厚100mm，4層板厚120mm。m/m KNm/m板厚100mm，ho=80mξ=As= mm2實(shí)配φ8200（ As=251mm2）ρ=％＞ρmin=％滿足要求。初選基礎(chǔ)高度為，則基礎(chǔ)埋深為。選取第一組即軸力最大值來(lái)確定基礎(chǔ)底面積。驗(yàn)算表明，基底尺寸，滿足尺寸要求圖31 A/F柱下基礎(chǔ)尺寸圖 抗沖切承載力驗(yàn)算初步確定5軸A柱的尺寸如圖所示?！獩_切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長(zhǎng)；—沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面范圍內(nèi)的下邊長(zhǎng)。 5軸D/C柱下基礎(chǔ)計(jì)算由于C、D柱距離比較小，故采用雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)。則bl=63002800mm 驗(yàn)算基底壓力由于基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)對(duì)稱，并且所受荷載也對(duì)稱，故荷載中心與基礎(chǔ)底面形心重合。2）短邊方向截面處彎矩：選用1214，實(shí)配11板式樓梯設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)中僅給出樓梯第一層的設(shè)計(jì)計(jì)算，其余各層配筋與第一層相同。則截面平均高度：恒荷載設(shè)計(jì)值：水磨石地面 踏步板自重： 板底抹灰： 合計(jì)： 活荷載設(shè)計(jì)值： 總計(jì)： 計(jì)算跨度： 跨中彎矩： 選8150（）分布筋采用8200。參考文獻(xiàn)［1］ 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn). 房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB／T 50001－2001）. 北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2002［2］ 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