某工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工組織設(shè)計(jì)-wenkub
2023-07-12 07:00:00 本頁面
【正文】 加厚區(qū)）到支點(diǎn)的距離為135cm，中間還設(shè)置一節(jié)長為30cm的腹板加厚的過渡段。（4）計(jì)算截面幾何特性先計(jì)算梁跨中毛截面的幾何特性，將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元。 主梁內(nèi)力計(jì)算（1）恒載內(nèi)力計(jì)算，恒載集度：1) 預(yù)制梁自重按跨中截面計(jì)，主梁的恒載：g(1)=26=由于馬蹄抬高所引起的恒載集度： g(2)=[(+)()426]/（2）=由于梁端腹板加寬所引起的恒載集度：g(3)=[2（）(++)26]/=主梁的橫隔梁內(nèi)橫隔梁體積為：[(+)(+)(+1)1]=端橫隔梁體積為：[(+)(+1)1]= g(4)=2(5+2)26/=第一期恒載 邊主梁的恒載集度：g1=g(1)+g(2)+g(3)+g(4)=中主梁的恒載集度： g2=g(1)+g(2)+g(3)+2g(4)=2)第二期恒載橋面鋪裝層8cm水泥混凝土現(xiàn)澆：=10cm瀝青混凝土鋪裝：=將橋面鋪裝重量均分給五片主梁，則：g(5)=（+）/5=人行道、護(hù)欄、路燈等： 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖q=2(+)=平均分給五片主梁，則： g(6)=梁二期永久作用集度:g(7)=（2）永久作用效應(yīng)：下面進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算（），設(shè)a為計(jì)算截面至左側(cè)支座的距離。按照《橋規(guī)》，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需要進(jìn)行車道折減，三道車折減22%，四車道折減33%，但折減后不小于兩行車隊(duì)的計(jì)算結(jié)果，本設(shè)計(jì)按兩車道，不需要折減。于是3號梁的荷載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：η= ηq1=ηq2=ηq3=ηq4= 車輛荷載：mcq=(+++)=人群荷載：mcr=（3）支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)mo。對于車道荷載，由于橫向分布系數(shù)的增大或減小所引起的內(nèi)力變化值為： 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式——附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)；1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：。汽車荷載： 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式=汽車荷載：+ΔMh/2 =m =3=不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)：= 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算鋼束數(shù)： 對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為： 式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用(或荷載)短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；=，設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=10cm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為ep=ybap==，鋼筋估算時(shí)，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計(jì)算，=5146cm2,，全截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗距為W=I/yb=106/=103cm3；所以有效預(yù)加力合力為： = 本設(shè)計(jì)采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為fpk=1860MPa，設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpd=1260MPa，彈性模量Ep=105MPa。（a）所示。（b）所示，鋼束群重心至梁底距離為： 下面應(yīng)對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，= =上核心距為： =下核心距為： =則：=，說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。為了簡化計(jì)算和施工,所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，N2,N3需平彎。cotθ0=40= 由Lb2=R計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算及θi，即當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，=0，故==10cm；θi=0當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及θi按下式計(jì)算，即 當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)θi=θ0=80，按下式計(jì)算，即 截面鋼束號(cm)(Lb1+Lb2)(cm)(cm)(176。32000120235001203046150001309120按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 ——受壓翼板的有效寬度，180?！A(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；=3360mm2——普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，采用HRB400鋼筋，=330Mpa。（2）在使用階段，換算截面的中性軸（稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。截面位置特性分類分塊名稱分塊面積 ()分塊面積重心至上緣距離()分塊面積對上緣靜矩()全截面重心至上緣距離()分塊面積自身慣矩 () () () ()截面跨中截面凈截面毛截面514619606764扣管道面積Σ19606764換算截面毛截面514619606764鋼束換算面積31312449Σ19606764四分點(diǎn)截面凈截面毛截面514619606764扣管道面積Σ19606764換算截面毛截面514619606764鋼束換算面積Σ19606764 支點(diǎn)截面凈截面毛截面扣管道面積Σ換算截面毛截面鋼束換算面積Σ 梁跨中截面對重心軸靜矩計(jì)算表 分塊名稱凈截面換算截面靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對凈軸靜矩()靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對換軸靜矩()翼板翼緣部分對凈軸靜矩San()1264翼緣對換軸靜矩Sao()1264三角承托710710肋部1607948160∑下三角底板部分對凈軸靜矩Sbn()100底板部分對換軸靜矩Sbo()100馬蹄73674720肋部16013972鋼束或管道∑翼板凈軸以上面積對凈軸靜矩Snn()1264凈軸以上面積對換軸靜矩Sno()1264三角承托710710肋部∑翼板換軸以上面積對凈軸靜矩Son()1264換軸以上面積對換軸靜矩Soo()1264三角承托710710肋部∑ 梁四分點(diǎn)截面對重心軸靜矩計(jì)算表分塊名稱凈截面換算截面靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對凈軸靜矩()靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對換軸靜矩()翼板翼緣部分對凈軸靜矩San()1264翼緣對換軸靜矩Sao()1264三角承托710710肋部160160∑下三角底板部分對凈軸靜矩Sbn()100底板部分對換軸靜矩Sbo()100馬蹄720720肋160160鋼束或管道 ∑翼板凈軸以上面積對凈軸靜矩Snn()1264凈軸以上面積對換軸靜矩Sno()1264三角承托710710肋部∑翼板換軸以上面積對凈軸靜矩Son()1264換軸以上面積對換軸靜矩Soo()1264三角承托710710肋部∑ 梁支點(diǎn)截面對重心軸靜矩計(jì)算表分塊名稱凈截面換算截面靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對凈軸靜矩()靜矩類型及符號分塊面積 ()分塊面積重心至全截面重心距離（）對換軸靜矩Sio()翼板翼緣部分對凈軸靜矩()1264翼緣對換軸靜矩()1264三角承托肋部360360∑翼板凈軸以上面積對凈軸靜矩()1264凈軸以上面積對換軸靜矩()1264三角承托肋部∑翼板換軸以上面積對凈軸靜矩()1264換軸以上面積對換軸靜矩()1264三角承托肋部∑ 梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積An凈慣矩In截面凈軸至上緣距離yns截面凈軸至下緣距離ynx截面抵抗矩梁上邊緣Wns梁下邊緣Wnx對凈軸靜矩翼頂板部分面積San凈軸以上面積Snn換算軸以上面積Son馬蹄部分面積Sbn0鋼束群重心到凈軸距離en混凝土換算截面換算面積Ao換算慣距Io截面換算軸至上緣距離yos截面換算軸至下緣距離yox截面抵抗矩梁上邊緣Wos梁下邊緣Wox對換算軸靜矩翼頂板部分面積Sao凈軸以上面積Sno換算軸以上面積Soo馬蹄部分面積Sbo0鋼束群重心到換軸距離eocm鋼束群重心到下緣距離apcm95后張法簡支梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形，鋼束回縮引起的損失，分批次張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絲應(yīng)力松弛，混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。首先計(jì)算反摩阻影響長度，即式中：——張拉端錨具變形值，差表可得夾片式錨具頂壓張拉時(shí)為4mm；——單位長度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，；——張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，則；——張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 截面鋼束編號（mm）(mm)(MPa)(MPa)各控制截面平均值(MPa)跨中截面N1＞截面不受反摩阻影響0N2N3四分點(diǎn)截面N1N2N3支點(diǎn)截面N1N2N3 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批次張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： 式中：——在計(jì)算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批次鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa），可按下式計(jì)算： 式中：、——分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； ——計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離。m）（MPa）（MPa）錨固時(shí)鋼束應(yīng)力=合計(jì)四分點(diǎn)計(jì)算數(shù)據(jù)N3N1N2跨中計(jì)算數(shù)據(jù)N3N1N2支點(diǎn)計(jì)算數(shù)
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