【正文】 為900mm。邊跨梁：，取。地震為6度（）設(shè)防。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，其中z為框架節(jié)點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風(fēng)面積 ，由于屋面活荷載與雪荷載不同時組合，取兩者較大值，故不計算雪荷載[5]以一榀框架為例，恒荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法[9]，按照固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載頂層等效均布荷載為：標準層等效均布荷載為： 用彎矩分配法并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算，各桿的固端彎矩為：kNmkNmkNm圖 212活荷載頂層力矩分配圖圖 213活荷載標準層力矩分配圖圖 214活荷載底層力矩分配圖圖 215活荷載頂層彎矩圖圖 216活荷載標準層彎矩圖圖 217活荷載底層彎矩圖A5: A5B5=+= A5A4= A4: A4B4=+[(+2)](+)= A4A5=+[(+2)](+)= A4A3=+[(+2)](+)= A3: A3B3=+[(+2)](+)= A3A4=4,59+[(+2)](+)= A3A2=+[(+2)](+)=A2: A2B2=+[(+2)](+)= A2A3=+[(+2)](+)= A2A1=+[(+2)](+)= A1: A1B1=+[(++)]= A1A2=+[(++)]= A1A0=[(++)]=B5: B5A5=+[(++)]= B5D5=[(++)]= B5B4=+[(++)]=B4: B4A4=+[(++)](+)= B4B5=+[(++)](+)= B4D4=[(++)](+)= B4B3=+[(++)](+)=B3: B3A3=+[(++)](+)= B3B4=+[(++)](+)= B3B2=+[(++)](+)= B3D3=[(++)](+)=B2: B2A3=+[(++)](+)= B2B3=+[(++)](+)= B2D2=[(++)](+)= B2B1=+[(++)](+)=B1: B1A1=+[(+++)]= B1B2=+[(+++)]= B1D1=[(+++)]= B1B0=[(+++)]= 頂層：AB跨BC跨對第四層：AB跨BC跨對第三層：AB跨BC跨對第二層：AB跨BC跨對第一層：AB跨BC跨（1）梁剪力的計算方法表 27活荷載作用下的梁端AB跨的剪力計算表層號q(kn/m)L(m)ql/2(kn)Vm=VAVB55 455355255155Vm=(M左 M右)/l(kn) VA= ql/2+VM(KN) VB= ql/2+VM(KN)圖 218活荷載作用下的彎矩圖表 28活荷載作用下BD跨梁端的剪力計算表層號q(kn/m)L(m)ql/2(kn)Vm=VAVB540440340240140Vm=(M左 M右)/l(kn)VA= ql/2+VM(KN)VB= ql/2+VM(KN)（2）柱剪力的計算方法VA=IM頂+M底l/h VB=IM頂+M底l/h表29活荷載作用下的柱剪力計算表層號層高M頂M底VAM頂M底VB54321表 210活荷載作用下的軸力計算表層號總剪力柱軸力ABBDA柱B柱VAVBVB =VDM頂M底M頂M底5+8=+=+16=4+=+4=++=+9=3+=+4=++=+9=2+=+4=++=+9=1+=+4=++=+9=圖 219活荷載作用下的框架剪力圖`圖 210活荷載作用下的軸力圖表 211橫向A—E軸2—5層D值計算表構(gòu)件名稱 K=（i1+i2+i3+i4）/2icA,E軸柱K=（+）/(+)=12084B,D軸柱K=2（+）/2=22009ΣD=120842＋220092=68186表 212橫向A—E軸2—5層D值計算表構(gòu)件名稱 K=（i1+i2）/icA,E軸柱K=10870B,D軸柱K=2（+）/=17175ΣD=108702＋171752=56090水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按公式（2—2）計算：ΔUj= Vj/ΣDij （公式2—8）Vj―第i層的總剪力ΣDij―第j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和ΔUj―第j層的層間側(cè)移風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算如下表 213風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算表格層數(shù)F(KN）VjΣDijΔujΔuj/h568186104468186104368186104268186104156090104側(cè)移驗算：對于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為1/550，104，1041/550的要求，則框架的抗側(cè)移剛度滿足要求。（3）、計算各柱的桿端彎矩及梁端彎矩。B軸柱：底層：從柱的內(nèi)力組合可見，為大偏心，選用M大，N小的組合。底層B軸柱：最不利內(nèi)力組合剪跨比，所以取(1+λ) =(3+1) 400365=V故僅需按構(gòu)造配置箍筋。 現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構(gòu)件進行，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335級（==300N/mm）， 。 上部按構(gòu)造要求配筋，%。=%400200=160mm，選配216，=402mm。=%400200=160mm，選配214，=308mm。 ，需要按計算配置箍筋。 支座B左： = ，滿足要求。非加密區(qū)配置四肢箍筋為。圖 224屋面板區(qū)格劃分圖A區(qū)格板（三邊固定，一邊簡支），表 227屋面板各區(qū)格計算表區(qū)格　M1M2簡支M1簡支M2M1‘M2‘辦公或走廊g+q/2辦公或走廊q/2辦公或走廊g+qlA4BCD4E4F4G4HI計算結(jié)果如下區(qū)格m1m2M1‘M2‘區(qū)格m1m2M1‘M2‘A F B G C H D I E 表 228板的截面配筋計算表項目截面(mm)M()(mm2)配筋實有(mm2)A區(qū)格方向100219251方向903167251B區(qū)格方向100373393方向90384393C區(qū)格方向100436523方向90186523D區(qū)格方向100302393方向90169393E區(qū)格方向100353393方向90136393F區(qū)格方向100177251方向90197251G區(qū)格方向100199251方向90173251H區(qū)格方向100353393方向90202393I區(qū)格方向100439654方向90612654F—E100391523F—A100444523F—F100351523E—C100703785E—D100 391523D—B100638654D—G100 412523G—A100377523G—H100405523A—I100686785A—B100 499523B—C100499523C—A100499523A—A100434523H—B100505523踏步尺寸采用150mm270m共需13個踏步，梯段長3240mm， kN/m，踏步面層采用30mm水磨石，底面為20mm厚混合砂漿抹面。（1）荷載計算 恒載： 混凝土斜板 25247。= 合計： 活載： 總荷載設(shè)計值： （2）截面設(shè)計板的水平計算跨度，板的有效高度選配，分布筋取1m板寬計算，設(shè)平臺板厚100mm。 基礎(chǔ)設(shè)計 地基承載力為特征值為650kPa，建筑場地復(fù)雜，現(xiàn)采用柱下獨立錐形基礎(chǔ)，將基礎(chǔ)埋深暫定為1～4米之間。 承載力特征值：（先不考慮對基礎(chǔ)寬度進行修正） ．基礎(chǔ)底面尺寸估算 先按軸心受壓估算基底面積： 但考慮到偏心荷載作用應(yīng)力分布不均勻，故將計算出的基底面積增大20%～40%。 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在上的地基土凈反力設(shè)計值：