【正文】 692806928041410A軸柱（Q）1238712387123871238792000．360．450．50．50．65B軸柱（P）22303223032230322303125054．755．655． 風荷載作用下梁端彎矩剪力及軸力見表2—16計算方法同水平地震作用層次54321AB跨1．463．508．62BC跨2．12．12．12．12．1柱軸力1．46 19．5831．78 （a）左風作用下框架彎矩圖(b)左風作用下框架的剪力軸力圖圖27 左風作用下框架內(nèi)力圖六、豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算1．橫向框架內(nèi)力的計算⑴計算單元圖28 橫向框架計算單元 取⒀軸線橫向框架進行計算，如圖2—8所示由于房間內(nèi)布置次梁故傳給該框架的樓面荷載，如圖中水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁的集中力的形式傳給橫向框架作用于各節(jié)點上，由于框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載50％樓面均布活載荷，梁自重，樓面上、下各半層的柱及墻的自重。為方便計算。框架平面柱網(wǎng)布置如圖2—1所示：圖21 框架平面柱網(wǎng)布置二、 設計資料 氣象條件, N/m2 抗震設防烈度7度第一組， 工程地質條件 地層由雜填土、粘土、亞粘土組成，地質情況見表21，地下穩(wěn)定水位距地坪－6m以下。為滿足防火和安全疏散要求，設有兩部樓梯。建筑體型設計應有利于減少空調與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結構的保溫和隔熱，以利節(jié)能。因該為旅館屬多層建筑，因而根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》（2001版GB5004595）規(guī)定，樓梯間應采用封閉式，防止煙火侵襲。,，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡圖。三、設計資料氣象條件本地區(qū)基本風壓 ㎡，㎡抗震烈度：7度第一組，工程地質條件；建筑場地類別：Ⅱ類場地土；建筑地層一覽表（標準值）序號巖 土分 類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載力fk（KPa）樁端阻力（KPa）樁周摩擦力（KPa）1雜填土1102粉土170103粗砂250254礫砂340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。在疏散門處應設有明顯的標志。采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設計標準》的規(guī)定。客房內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。 建筑地層一覽表 表21序號巖 土分 類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載fk（KPa）樁端阻力qp（KPa）樁周摩擦力qs（KPa）1雜填土1102粘 土170103亞粘土 20025注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。樓面均布活荷載標準值為：（+）（2++）=270kN 梁柱自重 梁、柱自重如表2—1所示，因梁側，梁底抹灰，柱周抹灰考慮一個增大系數(shù) 表2—1 梁、柱重力荷載標準值層次構件n根1 252252 252 251 252 2542~5 252 252 252 251 25 2252252 墻體自重內(nèi)墻為200mm厚陶?？招钠鰤K，加兩側20厚抹灰外墻采用300mm厚陶粒空心砌塊：做法見詳圖，各自計算如下表2—2 kN/㎡ 外墻80厚的保溫層 ㎡女兒墻采用200厚陶粒空心砌塊,因女兒墻較高。將前述分項載荷相加，得集中于各層樓面得重力載荷代表值如表2—3：五層：=1112kN四層：+*270+++++=1332 kN三層：+*270+++++=1332 kN二層：+*270+++++=1332 kN一層； 表2—3 各層重力荷載代表值 層數(shù)重力荷載值/kN頂 層11126550二~四層1332一 層1442圖2 4質點重力荷載值圖三、框架側移剛度計算 橫向框架側移剛度計算（多遇地震作用下層間彈性側移）1． 計算框架結構的梁、柱線剛度（混凝土采用C25,）在框架結構中考慮現(xiàn)澆層樓面增大梁的有效剛度的作用，在計算梁截面慣性矩時，對中框架梁 I=（為梁的截面慣性矩）。⑵荷載計算圖29各層梁上作用的恒載在圖2—9中代表橫梁自重為均布荷載形式對于5層 分別為房間和走道板傳給橫梁的均布荷載由圖2—8幾何關系可得： 分別由邊梁中縱梁直接傳給柱的恒載它包括梁自重樓板重及女兒墻等重力荷載計算如下集中力矩： 對4～2層 包括梁自重和其上層樓墻自重，均為均布荷載，其它荷載計算方法同第五層結果為 1層： ⑵活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖2—10所示圖210活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布對于5層： 同理：在屋面雪荷載作用下 對于4～2層： 對于1層： 將以上計算結果匯總見表2—17和2—18表2—17橫向框架恒載匯總表層次52．6302～42．63220012．632200表2—18橫向框架活載匯總（括號為雪荷載）層次5()0．66()()()02～46．812．63016．812．630⑶內(nèi)力計算 梁端：柱端彎矩采用二次分配法計算，由于結構和荷載對稱，故計算的可用半框架，彎矩計算過程如圖2—12，梁端剪力可依據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還考慮柱的自重。應取或，用計算—重力荷載作用下梁端的彎矩—水平地震作用下梁端彎矩 —豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力⑶框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，按下列法進行組合柱端彎矩M和軸力N組合的設計值非抗震設計：抗震設計：由于柱是偏心受力構件且一般采用對稱配筋，故應以上述組合求出最不利內(nèi)力： 承載力抗力調整系數(shù)注意：在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以后與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利內(nèi)力 承載力抗震調整系數(shù) 取值見 承載力抗震調整系數(shù) 材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎梁軸壓比﹤偏壓軸壓比的墻偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏壓八．橫向框架梁截面設計⑴第一層梁為例,梁控制截面的 內(nèi)力如圖213示,圖中單位為 單位為砼強度等級C25 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖213第一層梁內(nèi)力示意當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計，梁向計算跨度按寬度考慮時：跨間截面按單筋T形截面屬第一類T形截面支座A上部說明富裕且達不到屈服可近似取支座上部選用：( 2Φ25+1Φ22 )⑵梁斜截面受剪承載力計算AB跨梁端剪力設計值調整左震：右震：截面尺寸滿足要求梁端加密區(qū)箍筋取2肢箍筋用HPB235則，非加密區(qū)箍筋取2肢箍筋設置滿足要求BC跨：若加密區(qū)取2肢，則其承載力為由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置其余配筋見表層數(shù)截面MζAs39。 = h/2 hei as39。yA39。yA39。第三節(jié) 基礎設計一、基本資料底層柱的截面為，采用獨立基礎，采用C20的混凝土，HRB335的鋼筋，取基礎的埋深為。B=。其彎矩及配筋計算柱邊ⅠⅠ截面彎矩為： 柱邊1`1`見面彎矩為： 比較，應按配筋，則此方形基礎長短邊方向配筋：φ16110 ＝1828⑴確定基礎底面尺寸確定基礎面積時應按荷載標準值進行計算，荷載效應的組合值為，故。按聯(lián)合基礎來確定基礎的面積。① 及相應的M地基凈反力的計算 按比例可求出相應于柱邊變階處及沖切破壞錐體外邊緣的基礎凈反力?；A的彎矩圖和剪力圖見圖23 (a) 和23 (b)。 （a） 及相應的M的組合情況下的彎矩圖 （a） 及相應的M組合情況下的剪力圖從圖上可見，無正的彎矩，故不用對基礎的上部進行配筋。第四節(jié) 樓板設計一、樓板類型及設計方法的選擇板平面布置圖二．樓板類型與設計方法選擇中間走道為單向板，其余為雙向板三、荷載設計值一般層 （1）活荷載 （2）恒荷載 頂層