【正文】 和與基礎重力有關的設計安全系數(shù)K2；傾覆穩(wěn)定采用設計安全系數(shù)K3，： 上拔和傾覆穩(wěn)定設計安全系數(shù) 計算基礎傾覆穩(wěn)定和按土重法計算上拔穩(wěn)定時，土的計算容重、計算上拔角和計算等代內(nèi)摩阻角。 在計算基礎的拔和傾覆穩(wěn)定時，土的物理力學指標的選取，要考慮送電線路塔位地質(zhì)條件的分散性和季節(jié)性影響。對處于弱地基的轉(zhuǎn)角、終端桿塔的基礎應進行地基的變形驗算，并使地基變形控制在使用的容許范圍內(nèi)。當荷載大，地基差，用其它基型在技術上有困難時，方可采用。宜用于山區(qū)覆蓋土層較淺的塔位。但在施工時必須采取可靠的人身安全和保證質(zhì)量的措施。 基礎的基本型式，一般采用如下幾種： 裝配式基礎這種基型包括用單個或多個部件拼裝而成的預制鋼筋混凝土基礎、金屬基礎和混合結構基礎。電力規(guī)劃設計院一九八四年八月主要符號K1與土抗力有關的基礎上拔穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K2與基礎重力有關的基礎上拔穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K3基礎傾覆穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K4普通鋼筋混凝土基礎的強度設計安全系數(shù)；K5按抗拉強度計算混凝土構件的設計安全系數(shù)；T作用于基礎頂面上的設計上拔力；Na作用于基礎頂面上的設計下壓力；H作用于基礎頂面上的設計水平力；ht基礎的上拔深度；hc基礎的上拔臨界深度；h基礎埋深；D基礎底板的計算直徑或巖石錨孔直徑；B正方形基礎底板的邊長；Qf基礎自重力；γ0土的計算容重；C土的凝聚力；土的內(nèi)摩阻角；α回填上的計算上拔角；β回填上的計算等代內(nèi)摩阻角；R修正后地基土的容許承載應力；Rs允許地基內(nèi)出現(xiàn)局部塑性變形的容許承載應力；[R]地基土的基本容許承載應力；Ru爆擴樁大端處上拔土的極限承載應力；[Rd]爆擴樁等效下壓容許承載應力；τp鉆孔(灌注)樁基礎受壓時，樁身與周圍土的極限摩阻力；τa鋼筋與砂漿或細石混凝土的計算極限粘結強度；τb砂漿或細石混凝土與巖石的計算極限粘結強度；τs巖石等代極限剪切強度；G0基礎底板正上方土的重力；M作用于基礎底板底面上的彎矩；A基礎底面面積；S0作用于傾覆類基礎上部的水平力；b0傾覆類基礎側(cè)面的寬度或直徑。一九八四年八月十日附加說明本規(guī)定是在電力規(guī)劃設計院的組織下，委托東北電力設計院主編，并由西北、西南、河南電力設計院和武漢供電局(設計室)等單位組成編寫組。水利電力部電力規(guī)劃設計院關于頒發(fā)《送電線路基礎設計技術規(guī)定SDGJ6284》(試行)的通知(84)水電電規(guī)送字第032號《送電線路基礎設計技術規(guī)定SDGJ6284》為水利電力部電力規(guī)劃設計院院頒標準，并作為部頒規(guī)程SDJ379的補充和具體化。第一章至第五章由東北電力設計院起稿，第六章至第九章分別由西北電力設計院、武漢供電局(設計室)、西南電力設計院和河南電力設計院起稿。1 總則 本規(guī)定以現(xiàn)行《架空送電線路設計技術規(guī)程》SDJ379(以下簡稱《SDJ379》)為依據(jù)進行編制。在鐵塔線路上適用于缺少砂、石、水的地區(qū)，或在嚴冬現(xiàn)場澆制基礎有困難的地區(qū)，一般用于地下水較深的塔位。 機擴樁基礎這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝土直接澆人機擴成型的土胎內(nèi)，其特點和施工要求與掏挖基型類似。 鉆孔(灌注)樁基礎這種基型系將的鋼筋骨架和混凝直接澆入鉆成或沖擊成型的深孔內(nèi)。 ～，～，仍按照第2章至第5章的規(guī)定。 基礎的設計荷載取用桿塔傳至基礎的靜態(tài)作用力，除高度在50m以上的桿塔，在基礎作用力中應遵照《SDJ379》考慮陣風動力影響外，其它情況以及在安裝和斷線情況下的沖擊影響均不必考慮。當遇有不同土層時，可取用分層指標的加權平均值。 12基礎設計應考慮地下水位季節(jié)性的變化。 基礎埋深應考慮凍脹影響(包括對基礎的凍裂)，對凍脹土的基礎最小埋深可按《工業(yè)與民用建筑地基基礎設計規(guī)范》TJ774(試行)(以下簡稱《TJ774》規(guī)范)考慮。 對飽和砂土和飽和輕亞粘土構成的特殊重要的跨河高塔塔基，應考慮基土由地震引起液化的可能性，并采取穩(wěn)定地基土和基礎抗震措施。注：原狀抗拔土體系指處于天然結構狀態(tài)的粘性土和經(jīng)夯實達到天然狀態(tài)密實度的砂類回填土。 剪切法計算上拔穩(wěn)定公式 剪切法 采用剪切法計算上拔穩(wěn)定時，按公式()和()計算。L≥D+2λht或L≥D+2λhc時，ηt=；L=D和ht(或hc)≤，ηt=；L=＜ht(或hc)≤，ηt=；L=＜ht(或hc)≤，ηt=；D+2λht＞L＞D(或D+2λhc＞L＞D)時，ηt可按插入法確定。) 一般粘性土凝聚力c(kN/m2)和內(nèi)摩阻角φ(176。 臨界深度hc(按土重法)注：，取D=(b+l)；。正方形底板，當L＜B+2httgα時：長方形底板，當L＜b+2httgα或L＜l+2httgα時： 土的計算容重γ0和計算上拔角α注：位于地下水以下土的計算容重，計算上拔角仍按本表值。此時，；；。 當軸心荷載作用時，底面處的平均壓應力按公式()計算： 當單向偏心荷載作用時，底面處的最大和最小壓應力按公式()和公式()計算：但當Pmin＜0時，Pmax按公式()和公式()計算：正方形底板 m2系數(shù) 當雙向偏心荷載作用時，底面處的最大最小壓力按公式()和公式()計算：G0基礎底面正上方土的重力(N)。；當土層為密實的碎石土，密實的礫、粗、中砂以及老粘土時，取θ1=30176。 兩相鄰受壓基礎的中心距離L＜B+2Ztgθ1(或L＜b+2Ztgθ1或L＜l+2Ztgθ1)時，軟弱下臥層頂面處的附加壓應力PZ尚應加上相鄰基礎對該層的附加壓應力。圖41 電桿與窄基鐵塔基礎(a)電桿；(b)窄基鐵塔基礎 電桿基礎的傾覆承載力，在一定深度范圍內(nèi)隨埋深增加而顯著增長。`~3511式中 γ0土的計算容重(N/m3)，；　　　　β計算等代摩阻角(176。ξ土的側(cè)壓力系數(shù)；；亞粘土；。d1上卡盤厚度(m)；d2上卡盤寬度(m)；y1地面至上卡盤的距離(m)； F1和θ值圖44 帶上卡盤電桿基礎傾覆計算簡圖 圖45 帶上、下卡盤電桿基礎傾覆計算簡圖上卡盤全長L上=L1+b0(b0為卡盤處的電桿寬度)。 帶一個臺階基礎傾覆穩(wěn)定計算，計算簡圖見圖47圖46 無臺階基礎傾覆計算簡圖 圖47 臺階基礎傾覆計算簡圖 計算聯(lián)合基礎的傾覆穩(wěn)定，當僅考慮基礎重力和底板上土重力時。 混凝土的設計強度和彈性模量(MN/m2) 預制鋼筋混凝土基礎宜采用Ⅱ級和Ⅲ級鋼筋；澆制鋼筋混凝土基礎宜采用Ⅰ級鋼筋。 矩形截面雙向偏心受拉(雙向拉彎)構件(圖51)，其正截面為雙向?qū)ΨQ配筋時，縱向鋼筋截面面積應符合公式()、()和()的要求：式中 Ag正截面的全部縱向鋼筋截面面積(m2)；Agx正截面平行于X軸兩側(cè)鋼筋的截面面積(m2)；Agy正截面平行于Y軸兩側(cè)鋼筋的截面面積(m2)；T0作用于計算截面上的縱向拉力(N)；e0xT0沿X軸方向的偏心距(m)；e0xT0沿Y軸方向的偏心距(m)；Zx平行于Y軸兩側(cè)縱向鋼筋截面面積重心間距(m)；Zy平行于X軸兩側(cè)縱向鋼筋截面面積重心間距(m)；n截面內(nèi)縱向鋼筋總根數(shù)；nx平等于X軸方向一側(cè)鋼筋根數(shù)；ny平等于Y軸方向一側(cè)鋼筋根數(shù)；圖51 矩形截面雙向偏心受拉正截面強度計算圖 圓形截面偏心受拉(拉彎)構件截面的縱向鋼筋截面面積應按下列公式計算： 當e0＞rg/2(圖52)，按公式()計算。 當塔腳主材錨入底板中且有可靠錨固措施[圖56(a)和圖56(b)]或底腳螺栓錨入底板中[圖56(c)]，尚應符合公式()的要求：式中 Tx計算截面(XX)上作用的軸向拉力(N)；Mx計算截面上作用的彎距(N 矩形底板承受軸向壓力(圖57)時，可按公式()和公式()計算：式中 σ底板壓應力(N/m2)，σ0=Na/bl(Na為作用于底板上的軸向壓力，不包括底板上土的壓力)；b1和l1底板處柱截面的長度和寬度(m)。 底板在下壓荷載作用下，當無上部縱向鋼筋和腹筋時，矩形截面柱作用于矩形底板的沖切強度可參照《鋼筋混凝土結構設計規(guī)范TJ1074》(試行)(以下簡稱《TJ1074》規(guī)范)的第72條驗算。注：。 底板在上拔荷載作用時，截面應符合下列要求： 錐臺形底板的σ值(圖512)[σ0]時，YY截面可不進行強度驗算，XX截面尚應符合公式()的要求。 正截面的縱向受拉鋼筋面積可近似按圖514中的Q1e1對11截面和Q2e2對22截面產(chǎn)生的彎矩求得。 正截面縱向受拉鋼筋截面面積，可按雙筋截面計算，亦可按單筋截面計算，但此時應驗算受壓區(qū)混凝土強度。 基礎的構造要求： 現(xiàn)場澆制的主柱，其截面尺寸不宜小于450mm； 基礎底板厚度，澆制者不宜小于200mm，預制者不宜小于100mm； 底板縱向受拉鋼筋直徑不宜小于8mm，間距不宜大于200mm，其保護層厚度，澆制者不宜小于35mm(有墊層或干燥持力層)和70mm(無墊層或非干燥持力層)，預制者不宜小于15mm； 承受拉力的底腳螺栓，直徑不宜小于22mm，間距不宜小于4倍直徑； 計算中充分利用其強度時，在C15級混凝土中的Ⅰ級鋼螺栓其錨固長度不小于25倍直徑，此時，下端應設置彎鉤或錨板，如不符合上述要求時，應采取可靠的錨固措施； 鋼筋混凝土電桿的受拉主桿底部和基礎底板應采取可靠的抗拉連接措施； 其它截面的強度計算以及其它構造要求，應符合《TJ1074》規(guī)范的要求。按承截能力大小和結構性質(zhì)，常用的有以下幾種類型： 直柱單盤類(直柱固接型和直柱鉸接弄)底盤用一塊板式殼與柱連接成的單腿裝配式鋼筋混凝土基礎。圖63 底腳直埋型 圖64 主材直插型 角錐支架類(金屬支架型和混凝土構件支架型)由支柱與底板組成角錐型，頂點與塔腿連接，承受上部傳來的荷載，為減輕單件運輸重量，底板由多根板條或類似軌枕的單件組成，整基都是由較輕的桿件拼裝而成。 花窗式金屬基礎(圖68)該基礎由塔腿主材的延伸部分與底板的金屬“花窗”底盤連接而成，全部由角鋼組成，宜用于地質(zhì)條件較好的山區(qū)直線塔。 傾覆穩(wěn)定應符合公式()的要求：式中 σmax主柱側(cè)向土壓應力最大值(N/m2)，按公式()和()計算；m土壓力參數(shù)(N/m3)，；h設計地面至底板上平面的距離(m)；k0主柱的空間增大系數(shù)，；k3傾覆穩(wěn)定設計安全系數(shù)。 強度計算。 人字型類(圖67)裝配式基礎除驗算整體上拔穩(wěn)定外，還應驗算單柱上拔穩(wěn)定和下壓強度，以及單柱上拔及下壓引起的底盤滑移。 錐殼底板 錐殼底板除正錐放置[圖611(c)]外，亦可倒錐放置[圖611(a)和圖611(b)]； 錐殼構造除符合《TJ774》規(guī)范第121條有關殼面傾角α、壁厚t、邊梁尺寸Lb[圖611(c)]和混凝土標號等規(guī)定外，如減小壁厚必須有試驗根據(jù)；圖611 錐殼 錐殼內(nèi)外交角宜作成弧形； 錐底底厚H不得小于100mm，倒錐殼底部受壓時不得開孔； 預制小錐殼保護層，殼壁不得小于15mm，底部不得小于25mm； 殼體配筋按內(nèi)力配置徑向和環(huán)向鋼筋，邊梁配筋要加強，殼內(nèi)錨固徑向鋼筋的環(huán)箍直徑一般為20～30mm，當環(huán)箍直徑受限制時，可用環(huán)箍加焊“十字撐”，殼壁按構造配置的鋼筋，當壁厚t小于100mm時，其直徑采用6mm，此時其間距不得大于200mm； 錐殼在放置螺栓及拉環(huán)等處應做局部加強； 錐殼底板的土胎應符合《TJ774》規(guī)范的規(guī)定，如采取其他辦法，必須有足夠的實踐經(jīng)驗。 拉線的爆擴樁基礎，可采用單樁或雙樁[圖71(a)、(b)、(c)]。 爆擴單樁的容許力宜通過現(xiàn)場靜荷載試驗確定，也可按下列方法確定。，可參照本表取值。Af樁側(cè)表面積(按土層分段計)，()，Af=πd(h1.0D/2)，基Af＞3πd(m2)時，取Af=3πd(m2)；(N/m2)；Qf基礎的有效重力(N)。 單樁容許水平力[H0](kN) 單樁的容許水平力也可按公式()計算：式中 ηd與樁頂固定情況有關的系數(shù)，；　　 ηg樁柱抗彎剛度降低系數(shù)，Δ0=10mm時，；　　 Eh樁柱混凝土受壓彈性模量，(N/m2)；　　 I樁柱截面慣性矩(m4)；　 　Δ0樁柱地面處的水平位移量，；　　 αh特征系數(shù)(1/m)，中為地基系數(shù)(N/m3)。注 ()和()適用于αhh≥。 ξ值 樁基的設計原則 ，樁基的鉛直容許下壓力可取各單樁鉛直容許下壓力的總和，若承臺底面土質(zhì)較好時，可考慮承臺的作用，必要時可對承臺底面的地基土鋪碎石夯實，以提高其承載力； 在樁基中同時承受上拔的單樁，當其間距小于2倍擴大端直徑時，必須驗算同時上拔的樁群抗拔力。 樁基的容許水平力為各單樁的容許水平力的總和，若樁基承臺與基抗原狀土接觸良好，可考慮樁基承臺邊側(cè)的土抗力作用，一般按公式()計算：式中 h1和h2承臺頂面和底面的深度(m)；γ承臺邊側(cè)地基土的容重(N/m3