承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)ppt課件-wenkub
2023-05-27 08:51:45 本頁面
【正文】 土抗力測(cè)試結(jié)果為基礎(chǔ)，建立承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)隨 Sa／ d、 Bc／ L的變化經(jīng)驗(yàn)值，以 15項(xiàng)工程實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證和調(diào)整。承臺(tái)底地基土承載力特征值發(fā)揮率為承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)。隨與樁中心距離 r增大，呈自然對(duì)數(shù)關(guān)系減小，當(dāng)距離 r達(dá)到nd時(shí)，位移為零；而 nd根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果約為(6～ 10)d，隨土的變形模量減小而減小。由圖 ，在相同樁數(shù)，樁距條件下，承臺(tái)分擔(dān)荷載比隨 Bc／ L增大而增大。對(duì)于單排樁條基，由于承臺(tái)外區(qū)面積比大，故其土抗力顯著大于多排樁樁基。不過，對(duì)于 Bc／ L1和單排樁樁基， PC/P在荷載達(dá)到 Pμ/2后仍隨荷載水平增大而持續(xù)增長(zhǎng)。相應(yīng)于單根樁的承臺(tái)抗力特征值為 ηcfakAc，由此得復(fù)合基樁承載力特征值為： ? 故單獨(dú)給出其 ηc值。 ? 關(guān)于承臺(tái)土抗力的計(jì)算。 ? (4)對(duì)于按變剛度調(diào)平原則布樁的核心筒外圍復(fù)合平板式和梁板式筏形承臺(tái)樁基 ? 計(jì)算域 A為自柱側(cè) 1／ 2跨，懸臂板邊取 倍板厚處圍成；按式 ()計(jì)算 Ac，按Sa6d確定 ηc。對(duì)于第二部分，在 《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 》 JGJ94— 94中規(guī)定了側(cè)阻的群樁效應(yīng)系數(shù) ηs，端阻的群樁效應(yīng)系數(shù) ηp。承臺(tái)土抗力的綜合群樁效應(yīng)系數(shù)大于 1，非粘性土群樁較粘性土更大一些。對(duì)少數(shù)單一粘性土中的低承臺(tái)樁基，其綜合群樁效應(yīng)系數(shù)η≥1(隨樁距增大而增大 )，故單一粘性土中的小樁距 (Sa=3～ 4d)樁基，不應(yīng)再另行計(jì)入承臺(tái)效應(yīng)。本次設(shè)計(jì)內(nèi)容為西塔 2座主樓樁基礎(chǔ)。 ? (見表 1) ? 40m左右的深度范圍內(nèi)一般分布有 4層淺層地下水：除第 1層地下水為分布不均的局部上層滯水外，第 2層地下水為分布于約 ～ 1 、卵石層中，地下水類型為層間潛水；第 3層地下水為分布于約～ 、卵石層中，地下水類型為承壓水；第 4層地下水為分布于約 ～ 之間的砂、卵石層中，地下水類型為承壓水。 ? ? 根據(jù)北京時(shí)空筑誠建筑設(shè)計(jì)有限公司提供的PKPM整體計(jì)算模型，保留原參數(shù)不變，重新進(jìn)行計(jì)算，得到 D+L荷載工況下的荷載設(shè)計(jì)值。 ? ? 對(duì)于高層建筑框筒結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)，按傳統(tǒng)設(shè)計(jì)理念是只重視滿足總體承載力和沉降要求，忽略上部結(jié)構(gòu)、承臺(tái)、樁、土的相互作用共同工作特性，采用均勻布樁，甚至對(duì)邊角樁實(shí)施加強(qiáng)，由此加劇基礎(chǔ)沉降的蝶形分布、反力呈馬鞍形分布的形態(tài)，差異變形顯著。 ? ? 按強(qiáng)化核心筒樁基的支承剛度、相對(duì)弱化外圍框架柱樁基支承剛度的總體思路，本工程核心筒采用常規(guī)樁基礎(chǔ)，樁長(zhǎng) 26m；邊框架柱下采用復(fù)合樁基礎(chǔ)，部分荷載由地基土承擔(dān)，樁長(zhǎng) 16m。 筏板形式與厚度：核心筒區(qū)為平板，板厚 ；外圍為梁板式，梁尺寸，板厚 。 所以： s==3 。 ? ? 荷載準(zhǔn)永久
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