【正文】 20mm 水泥砂漿找平層 20? =150mm 水泥蛭石保溫層 5? =100mm 現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25? =V 型輕鋼龍骨吊頂 kN/m2 1 至 6 層樓面： 10mm 水磨石地面 20mm 水泥沙漿找平層 20? =100mm 現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25? =V 型輕鋼龍骨吊頂 不上人屋面均布活荷載標準值 樓面活荷載標準值 屋面雪荷載標準值 、柱、墻、窗、門重力荷載計算 梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重以及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載，見表 。 木門單位面積重力荷載為 kN/m2，鋁合金窗單位面積重力荷載取 kN/m2 。由于三層與四層為標準層，所以可按一個標準層計算三層墻的重力荷載。m /kN 現(xiàn)在以第四層 B4 柱為例說明側(cè)移剛度計算過程，其余柱計算結(jié)果見表 ～ 。 五、橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移和內(nèi)力計算 1. 橫向自振周期計算 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算見表 。 HGHGFFn1jjjiiEKi ?????? ?? kN 各樓層剪力按下式計算，以第 6 層為例，其余樓層計算結(jié)果見表 。 4. 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以圖 1 中④軸線橫向框架為研究對象，以第 6 層邊柱為例 ,其余計算結(jié)果見表 。 )( )MM(ii iM cuicb 1ibb bl 1i ??????? ?右左 右 kN 表 各層柱端彎矩及剪力計算 層次 hi /m Vi /kN ∑ Di /(N/mm) 邊柱 中柱 Di1 Vi1 K y Mb1 Mu1 Di2 Vi2 K y Mb2 Mu2 7 475747 13456 23385 6 475747 13456 23385 5 475747 13456 23385 4 603002 16243 30117 3 710147 18817 35489 2 843467 21000 44141 1 618453 19415 26207 注：表中 M 單位為 kNm ， V 單位為 kN， N 單位為 kN， l 單位為 m。 （ 2）荷載計算 ① 恒載計算 在圖 中， q1， q1’為均布荷載形式的橫梁自重。 m 4～ 6 層， q1 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。 m 1～ 3 層計算結(jié)果見 。M 1M 27200 2700 7200111MP2M2P 各 層梁上作用的恒載P 2M 2PM1117 2 002 7 007 2 002M1M39。 m 在屋面雪荷載作用下 q2= =’ = =P1=（ +） = P2=[+] +（ +） /2 2] = M1=P1e1=（ ） /2= m 1～ 2 層 q2= 2=’ =2 =P1= P2= M1=P1e1=.（ ） /2= /（ kN/m） q2 /（ kN/m） q239。 /（ kN/m） P1 /kN P2 /kN M1 / kN先確定梁的固端彎矩以及節(jié)點各桿的彎矩分配系數(shù)。計算結(jié)果列于表 ， ， 。 （ 1）結(jié)構(gòu)的抗震等級 該結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，高度小于 30m，烈度為 8 度，可確定建筑抗震等級為二級。 根據(jù)圖 ，對在均布荷載和梯形荷載作用下的 AB 跨 中最大彎矩的計算方法推導(dǎo)如下： 根據(jù)平衡條件，梁端剪力為 2 )l1(q2 lql MMV 21ABA ?????? a．若 0l)qq221V21A ??? ?（，由剪力圖與彎矩圖的關(guān)系可知跨中最大彎矩發(fā)生在 剪力為零點，即 lx0 ??? 。這樣可以不必處理 )21)(()221 2121 ?? ??? ?? qqlqqV A （的情況，在實際計算中均從正彎矩值較大的支座剪力判斷跨中彎矩最大值發(fā)生的位置，在對稱荷載作用下，跨中彎矩最大值總是偏向于支座彎矩正彎矩較大的一側(cè)。 以第 1 層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例 梁上荷載設(shè)計值為 q1= =q1’=（ + ） =q1xAVV BAM M B計算簡圖圖2. 12 均布 和三角形荷載下的q2 左震時 A ???????? ??? 則 Mmax發(fā)生在 A 支座 Mmax=+= +（ ） = AB 凈跨為 ln=+（ ） 左震時 Vbl=Mb l 邊 =（ ） = m Mb l 邊 + Mb r 邊 =++ VGb=[ +（ + 2） /2]/2= 在左震中，左梁端的剪力小于右梁端的剪力，取其中的大值進行計算，右震同理。 表 二層框架梁內(nèi)力組合表 2 層 截面位置 A 左 AB 跨間 B 左 B 右 BC 跨間 內(nèi)力 M V M M V M V M 非地震作用的組合 SGk —— —— SQk —— —— 可變荷載控制 + 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 永久荷載控制 +SQk 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 地震作用的組合 SGEk=SGk+ —— —— 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— —— —— SEk —— —— 左震 不利 γ RE(+) —— —— —— —— 有利 γ RE(+) —— —— 右震 不利 γ RE(+) —— —— 有利 γ RE(+) —— —— — — —— V=γ RE[η vb(Mlb+Mrb)/ln+VGk] 控制值 Mmax Mmax —— —— V 表 三層框架梁內(nèi)力組合表 3 層 截面位置 A 左 AB 跨間 B 左 B 右 BC 跨間 內(nèi)力 M V M M V M V M 非地震作用的組合 SGk —— —— SQk —— —— 可變荷載控制 + 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 永久荷 載控制 +SQk 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 地震作用的組合 SGEk=SGk+ —— —— 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— —— —— SEk —— —— 左震 不利 γRE(+) —— —— —— —— 有利 γRE(+) —— —— 右震 不利 γRE(+) —— —— 有利 γRE(+) —— —— —— —— V=γRE[η vb(Mlb+Mrb)/ln+VGk] 控制值 Mmax Mmax —— —— V 表 四層框架梁內(nèi)力組合表 4 層 截面位置 A 左 AB 跨間 B 左 B 右 BC 跨間 內(nèi)力 M V M M V M V M 非地震作用的組合 SGk —— —— SQk —— —— 可變荷載控制 + 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 永久荷載控制 +SQk 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 地震作用的組合 SGEk=SGk+ —— —— 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— —— —— SEk —— —— 左震 不利 γRE(+) —— —— —— —— 有利 γRE(+) —— —— 右震 不利 γRE(+) —— —— 有利 γRE(+) —— —— —— —— V=γRE[η vb(Mlb+Mrb)/ln+VGk] 控制值 Mmax Mmax —— —— V 表 五層框架梁內(nèi)力組合表 5 層 截面位置 A 左 AB 跨間 B 左 B 右 BC 跨間 內(nèi)力 M V M M V M V M 非地震作用的組合 SGk —— —— SQk —— —— 可變荷載控制 + 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 永久荷載控制 +SQk 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— 跨間最大值修正系數(shù) —— —— —— —— —— —— 地震作用的組合 SGEk=SGk+ —— —— 支座調(diào)幅系數(shù) —— —— —— —— —— SEk —— —— 左震 不利 γRE(+) —— —— —— —— 有利 γRE(+) —— —— 右震 不利 γRE(+) —— —— 有利 γRE(+) —— — — —— —— V=γRE[η vb(Mlb+Mrb)/ln+VGk] 控制值 Mmax Mma