【正文】 ? c?hH2pps18?dgu??2pp 18?即dg L W HHQ??m i np18??Qdg W L??m i np36?Qdg W L??? 由于沉降室內(nèi)的氣流擾動和返混的影響，工程上一般用分級效率公式的一半作為實際分級效率給定重力沉降室的結構，可求出不同粒徑粒子的分級效率； 根據(jù)沉降室入口粉塵的粒徑分布， 可求總效率 ?影響重力沉降室除塵效率的因素 ?沉降室高度 H，減小 H， ηi增大， dmin減小。 ? （ 3） 缺點 ： 對小粒徑的顆粒物去除率較低。 ? 2. 教學重點 ? 掌握機械除塵器作原理、結構與設計； ? 電除塵器的工作原理，了解其選型和設計； ? 掌握過濾式除塵器的工作原理，了解其選型和設計； ? 了解除塵系統(tǒng)的選擇設計與除塵器的發(fā)展。 ? ? 電除塵器的工作原理，過濾式除塵器的工作原理及設計。因此它們一般作為多級收塵系統(tǒng)的前置預收塵器。因此可設計多層沉降室來提高除塵效率，去除更小的顆粒物 ； ?沉降室長度 L，增大 L， ηi增大， dmin減小。在車間附近可建造重力沉降室的用地為：長 5m，寬 2m，空間不受限制。矩形沉降室的流體雷諾數(shù) Re由下式計算： ? 式中： n－多層沉降室的通道數(shù)； ? γ — 流體的運動粘度（ m2/s）。 B 有關的假設 (一） ①緊貼底板處有一層流邊界層，進入該邊界層的粉塵顆 粒均被捕集分離。 ? ? ? ?x N N x L N N得 spL p 00e xp ( )?? uLNN vH湍流式重力沉降室 ?因此，其分級除塵效率 p sp 0 0s1 1 e x p ( )1 e x p ( )? ? ? ? ?? ? ?LiN uLN v Hu L WQ?多層沉降室 H′=H/(n+1) 此時 ηd=1exp[(n+1)Bρpdp2g/（ 18μQ） ] 湍流式重力沉降室 ? 湍流模式 2－完全混合模式，即沉降室內(nèi)未捕集顆粒完全混合 ? 單位時間排出： （ 為除塵器內(nèi)粒子濃度，均一） ? 單位時間捕集： ? 總分級效率 0in v HW? ins?in u H W0s s 0s s 0/1/? ?＝ ＋ii iin u W L u L H vn H v W n u W L u L H v?湍流式重力沉降室 ? 三種模式的分級效率均可用 歸一化 ? 對 Stokes顆粒，分級效率與 dp成 正比 重力沉降室歸一化的分級率曲線 a層流－無混合 b湍流－垂直混合 c湍流－完全混合 1/2s0()uLvH重力沉降室 沉降室的實際性能幾乎從不進行實驗測量或測試，在最好 的情況下，這種裝置也只能作為氣體的 初級凈化 ，除去 最 大和最重的顆粒 。 （ 1）沉降時間和（最小粒徑時的）沉降速度 ? 塵粒的沉降速度為 us，沉降室的長、寬、高分別為 L、 W、 H， 要使沉降速度為 us的塵粒在沉降室內(nèi)全部去除，氣流在沉 降室內(nèi)的停留時間 t（ ） 應大于或等于塵粒 從頂部沉降到灰 斗的時間（ ）， ? 即： sc uHt ?0VLt?suHVL ?0L H V 0000 u s W L u s V 0 W H 凈氣 重力沉降室的設計 ? 將 代入 ，可求出 沉降室能 100%捕集的最小粒 徑 dmin ? 上式是在理想狀況下得到的，實際中常出現(xiàn)反混現(xiàn)象，工程上 常用 36代替式中的 18，這樣理論和實踐更接近。 2).沉降速度 (按要求沉降的最小顆粒 ) 3).沉降室尺寸 ??1820gdV pp?suHVL ?0210m in1818??????????LWgQgLHvdpp ????0VLt?重力沉降室的設計 沉降室尺寸 ? 先按 算出捕集塵粒的沉降速度 us， ?假設沉降室內(nèi)的氣流速度 V0和沉降室高度 H（ 或寬度 W），而后求沉降室的長度和寬度（或高度）。 ? ，可加水封或加噴霧裝置 ? 、寬、矮為原則。 定義 利用障礙及壓差，使含塵氣流中的顆碰撞失速或急劇改變運動方向，從而依靠慣性實現(xiàn)氣固分離的一種低效除塵裝置。m以上的粗顆粒 ? 壓力損失 100～ 1000Pa 慣性除塵器性能的影響因素 1. 含塵氣體在沖擊或改變方向前的速度愈高，流出裝置的氣流速度越低，除塵效率越高。 ?用來分離粒徑大于 5— 10μm 以上的的顆粒物。 旋風除塵器 進氣管、筒體、錐體、排氣管 旋風除塵圖 氣流動圖 胖子型圖 實物圖 并行圖 除塵原理： 旋風除塵器是利用含塵氣體 旋轉運動 產(chǎn)生的 離心力 從氣體中分離塵粒的裝置。 式中： VT—— 切向速度， m/s； R—— 半徑， m； D旋風除塵器直徑， m； n—— 旋渦指數(shù)。 旋風除塵器氣流與塵粒的運動 ★ 三個速度的比較 ： 速度值大?。?切向速度＞徑向速度＞軸向速度 復雜程度： 切向速度＜徑向速度＜軸向速度 旋風除塵器 ? 旋風除塵器內(nèi)氣流的壓力分布 旋風器內(nèi)的壓力分布如下圖曲線所示，全壓和靜壓沿徑向變化較大，由外壁向軸心逐漸降低，內(nèi)旋流區(qū)域靜壓為負值，并且一直延伸至灰斗。 ? 因 ΔP∝ vi2，故處理氣量 Q增大時， ΔP隨之增大。 ? 由于氣體與塵粒間的摩擦作用可使氣流的旋轉速度降低，因而隨進口氣體含塵濃度 Ci增大而降低。 除塵效率 旋風除塵器 ? 計算分割直徑是確定除塵效率的基礎 ，因假設條件和選用系數(shù)不同，所得計算分割直徑的公式亦不同 ? 假想旋風除塵器內(nèi)外旋流交界面附近 一半徑為 r2的圓周 上，塵粒受到方向相反的兩個力－ 離心力 FC和 阻力 FD相等，塵粒受力平衡，理論上塵粒將在半徑為 r2的圓周上不停地旋轉。 ? 若 FC FD ，顆粒移向外壁 ? 若 FC FD ，顆粒進入內(nèi)渦旋 ? 當 FC = FD時，有 50%的可能進入外渦旋，既除塵效率為 50% ? 為什麼忽略了粉塵的質量呢 ？ 因為重力等于 mg， 離心力 ? 設 Vt=30m/s， r=， ? 離心力遠遠大于重力 ， 故重力可忽略 。= 10－ 5pa﹒ s。實驗證明，入口速度超過 12m/s以后，效率變 化不大，而阻力卻增加很多（ ΔP∝ vi2）。 ? 特征長度（ natural length） 亞歷山大公式 ? 旋風除塵器排出管以下部分的長度應當接近或等于 l，筒體和錐體的總高度以不大于五倍的筒體直徑為宜。若將旋風除塵器各部分的尺寸進行幾 何相似放大時，除塵效率會有降低。氣體密度變化對除塵 效率的影響可忽略不計，但溫度增加時，氣體粘度增大，而 dC50∝ μ1/2，故溫度升高， dc50增大，除塵效率降低。因此旋風除塵器應在不漏氣的情況下進行正常排灰 。根據(jù)氣體在旋風除塵器內(nèi)的流動情況 ,可分為軸流反轉式和軸流直流式。為此，有人用 作為限制指標。 排氣管插入深度 s: 略低于入口下沿 4．筒體 L1 、 錐體 L2： L1=（ ） D L2=（ ） D L1+ L2≤5D≈（ 34） D L1/ L2≈。 幾種常見的旋風除塵器 幾種常見的旋風除塵器 ?(2) XLT/A型旋風除塵器 ? 排氣管頂端有螺旋形導向板，可以消除因氣流向上流動而形成的小渦旋氣流。 幾種常見