軸向受力構件2—偏心受壓柱-wenkub
2023-05-21 13:20:55 本頁面
【正文】 lNu l eiNu l fl圖 偏心受壓長柱的縱向彎曲影響 偏心距增大系數(shù) — 二階效應 ② 比較細長的偏壓柱（中長柱或長柱）（ 5l0/h≤30）： ◆ f 與 ei相比已不能忽略； ◆ f 隨軸力增大而增大，柱跨中彎矩 M = N ( ei + f ) 的增長速度大于軸力 N的增長速度； ◆ 即 M隨 N 的增加呈明顯的非線性增長； ◆ 雖然最終在 M和 N的共同作用下達到截面承載力極限狀態(tài)，但軸向承載力明顯低于同樣截面和初始偏心距情況下的短柱； ◆ 因此，對于中長柱，在設計中應考慮附加撓度 f 對彎矩增大的影響。見圖。因此，軸向壓力的計算初始偏心距 ei應為： 式中 e0—— 軸向壓力對截面重心的偏心距 ： 。sNAs太多 偏心受壓構件正截面承載力計算 偏心受壓構件 正截面 破壞形態(tài) ② 小偏心受壓破壞： ◆ 截面受壓側混凝土和鋼筋的受力較大； ◆ 受拉側鋼筋應力較小； ◆ 當相對偏心距 e0/h0很小時，‘受拉側’還可能出現(xiàn)受壓情況； ◆ 截面最后是由于受壓區(qū)混凝土首先壓碎而達到破壞； ◆ 承載力主要取決于壓區(qū)混凝土和受壓側鋼筋，破壞時受壓區(qū)高度較大，受拉側鋼筋未達到受拉屈服，破壞具有脆性性質(zhì)； ◆ 第二種情況在設計應予避免，因此受壓破壞一般為偏心距較小的情況，故常稱為小偏心受壓。 ssAs f39。屬塑性破壞。 ◆ 此后，裂縫迅速開展，受壓區(qū)高度減小 ◆ 最后受壓側鋼筋 A39。 兩類破壞形態(tài) —— 大偏心受壓破壞（受拉破壞）和小偏心受壓破壞（受壓破壞） ： ①大偏心受壓破壞（受拉破壞）：見圖。 偏心受壓構件正截面承載力計算 偏心受壓：既受壓力，又受彎矩（有時還有剪力），是軸壓和受彎的中間狀態(tài)，而軸壓和受彎是它的兩個極端。 fyAs f39。s 受壓屈服，壓區(qū)混凝土壓碎而達到破壞。 ◆ 形成這種破壞的條件是：偏心距 e0較大，且受拉側縱向鋼筋配筋率合適。yA 39。 偏心受壓構件正截面承載力計算 偏心受壓構件 正截面 破壞形態(tài) 受拉破壞 受壓破壞 偏心受壓構件正截面承載力計算 偏心受壓構件 正截面 破壞形態(tài) 兩種偏心受壓破壞形態(tài)的界限 大、小偏心受壓破壞形態(tài)的根本區(qū)別是破壞時遠離縱向力一側的縱向鋼筋是否達到受拉屈服。 偏心受壓長柱的縱向彎曲影響 偏心距增大系數(shù) — 二階效應 在偏心受壓構件中，二階效應指的是縱向彎曲引起的二階彎矩。 N f e0 （ 1）長細比對偏心受壓柱受壓承載力的影響 從二階效應的角度根據(jù)長細比的不同，可把偏心受壓構件的受力情況區(qū)分為以下三類：短柱、長柱和細長柱，見下圖。 偏心受壓長柱的縱向彎曲影響 偏心距增大系數(shù) — 二階效應 ③ 過于細長的偏壓柱（長細比 l0/h 30 細長柱）： ◆ 側向撓度 f 的影響已很大； ◆ 在未達到截面承載力極限狀態(tài)之前，側向撓度 f 已呈不穩(wěn)定發(fā)展； ◆ 柱的軸向荷載最大值發(fā)生在荷載增長曲線與截面承載力NuMu相關曲線相交之前； ◆ 這種破壞為失穩(wěn)破壞。 偏心受壓長柱的縱向彎曲影響 偏心距增大系數(shù) — 二階效應 《 規(guī)范 》 給出 η的計算公式為： 式中 ei— 初始偏心距； ξ1— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)， ，即當 ξ1，取 ξ1=； A為構件的截面面積，對 T形、 I形截面，均取 A=bh+2(bf/b)hf/ ξ2— 構件長細比對截面曲率的影響系數(shù)，當 l0/h15時，ξ2=；當 l0/h≥15時， ξ2=； l0—— 構件的計算長度。 ：柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值。 (3) 受壓區(qū)混凝土應力圖形采用等效矩形 。 C e Nu N
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