【正文】 計算，在主體建筑部分選取具有代表性的計算單元進行計算，內(nèi)容包括：確定梁柱截面尺寸；荷載計算；豎向力作用下的內(nèi)力分析；內(nèi)力組合及截面設(shè)計；節(jié)點驗算，并完成部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算，如現(xiàn)澆板的內(nèi)力分析和配筋計算、樓梯計算和 基礎(chǔ) 的計算等。 采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，層數(shù)為4 層，采用柱網(wǎng)布置， 7 度地震設(shè)防烈度，地震力必須計算。 由于時間和水平有限，難免出現(xiàn)設(shè)計不全面等諸多問題，望各位老師、同學給予批評指正。 load calculation。東西長度為 43 m，南北長度為 24m。 工程地質(zhì)條件 該地區(qū)地震設(shè)防烈度為 7 度，場地平整，無不良地質(zhì)現(xiàn)象，自然地表填土 深，填土下層為 3 米紅粘土，地基承載特征值為 230Kpa，再下層為強風化巖層，地基承載特征值為 350Kpa，地表以下 25 米無地下水侵蝕。 4 電梯間：采用剪力墻結(jié)構(gòu)。 畢業(yè) 設(shè)計 4 第 三 章 計算簡圖確定 計算簡圖確定 框架的計算單元如附圖，取 34 軸上一榀框架計算。其余各層 柱 高 從樓面算至上一層 樓面即層高，均為 。 （ 2） 框架梁柱的線剛度計算 對于中框架梁取 I=2I。 /8m = 410KN m? 4 底層柱（ A～ D 軸） 底層柱i = lEI = 27 /10 mKN 1/12()4/ = 410KN m? 其余各層柱（ A～ D 軸） i 余柱 = lEI = 27 /10 mKN 1/12()4/ = 410KN m? 令 i 余柱 ＝ ，則其余各桿件的相對線剛度為： 左邊梁i = 410KN m? / 410KN m? = 中跨梁i = 410KN m? / 410KN m? = 右邊梁i = 410KN m? / 410KN m? = 底層柱i = 410KN m? / 410KN m? = 框架梁柱的相對線剛度如下圖所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。+179。+179。+179。+179。+179。+179。 i 層側(cè)移 ——1jjjjuu???? 畢業(yè) 設(shè)計 17 頂點位移 ——1 ()niu u k??? 框架在風荷載作用下側(cè)移的計算過程見表： 風荷載作用下框架側(cè)移驗算 ? ??ju 側(cè)移驗算： 層間側(cè)移最大值： 1/3814 1/550 (滿足要求） （ 4） 風荷載標準值作用下的內(nèi)力計算 框架在風荷載（從左向右吹）作用下的內(nèi)力用 D 值法進行計算。 重力荷載代表值計算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值 +雪荷載標準值。 1 ?????? Tn? 水平地震作用下結(jié)構(gòu)基地剪力標準值為： 8 2 0 . 8 i1e1 ?????? ? GGF qEK ?? ????? EKnn FF ? 按底部剪力法，各層水平地震作用標準值可以用以下公式計算： 層次 Gi /KN ∑Gi /KN Di /KN/m △ i△ i1= ∑Gi/D △ i /m 4 49494 3 49494 2 49494 1 44444 ) ()( a ???? ??? TT g? ?n41ii1 ??? ??EKiii FHGHGFi 畢業(yè) 設(shè)計 27 則作用在結(jié)構(gòu)各層樓層上的水平地震作用為： 第一層： ? ? ? ? KNFHGHGF EKi 0 18 n41ii111 ????????? ? 第二層： ? ? ? ? KNFHGHGF EKi 1 7 01 8 n41ii222 ????????? ? 第三層： 第四層： 各層水平地震作用力計算結(jié)果如下圖： ? ? ? ? KNFHGHGF EKi 0 18 n41ii333 ????????? ?? ? ? ? KNFHGHGF EKi 1 7 01 8 n41ii444 ????????? ? 畢業(yè) 設(shè)計 28 樓層最小地震剪力驗算 根據(jù)《抗震規(guī)范》 條，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應符合 ??? nij jEki GV ? 的要求。其步驟為： 1求各柱反彎點處的剪力值； 2 求各柱反彎點高度； 3求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩； 4求各柱的軸力和梁剪力。 恒載作用下的內(nèi)力計算（分層法）： 由前述線剛度比可求得節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)。 MFAB=Fab178。 將固端彎矩及節(jié)點不平衡彎矩填入圖中節(jié)點的方框后，即可進行分層計算， 計算過程和結(jié)果見 附表 ： )( 39。 MFBA=1/12ql178。b/l178。 活 載作用下的內(nèi)力計算 活荷載標準值作用在 A~D 軸間的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如附圖所示 ； 畢業(yè) 設(shè)計 36 恒載下的疊代計算 畢業(yè) 設(shè)計 37 活載下的疊代計算 畢業(yè) 設(shè)計 38 恒載下的最終桿端彎矩 畢業(yè) 設(shè)計 39 活載下的最終桿端彎矩 畢業(yè) 設(shè)計 40 恒載作用下的 M 圖（ ) 畢業(yè) 設(shè)計 41 恒載作用下的 V 圖（ kn) 畢業(yè) 設(shè)計 42 恒載作用下的 N 圖（ kn) 畢業(yè) 設(shè)計 43 活載作用下的 M 圖（ ) 畢業(yè) 設(shè)計 44 活載作用下的 V 圖（ kn) 畢業(yè) 設(shè)計 45 活載作用下的 N 圖（ kn) 畢業(yè) 設(shè)計 46 第 七 章 內(nèi)力組合 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。 梁支座邊緣出的內(nèi)力值： 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。 各梁，柱內(nèi)力組合見后續(xù)表格 框架結(jié)構(gòu)梁 的內(nèi)力組合與調(diào)整 (1) 框架結(jié)構(gòu)梁的內(nèi)力組合 在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負彎矩進行調(diào)幅，現(xiàn)澆框架的調(diào)幅系數(shù)為 ，本設(shè)計取 。 2bVMM ???邊2bqVV ???邊 畢業(yè) 設(shè)計 47 G? ——重力荷載分項系數(shù)，取 Eh? ——地震作用荷載分項系數(shù)，取 W?。 有地震作用效應組合時，荷載效應和地震作用效應組合的設(shè)計值按下式進行：（不考慮豎向地震作用） G G E E h E h k W W W kS S S S? ? ? ?? ? ? 式中 S——荷載效應組合和地震效應組合的設(shè)計值 GES ——重力荷載代表值效應，應為（恒載 + 活載）作用下的荷載 效應值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量稍微多一點。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合和永久荷載效應控制 的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。已知桿件兩端的彎矩 其剪力： 00 /)( lMMVV j i ki j klklk ??? 00 /)( lMMVV jikijkrkrk ??? 已知某節(jié)點傳來的軸力 uN 和左右傳來的剪力 rlVV, ，其下柱軸力為 : rlul VVNN ??? 式中， uN ， lN 以壓力為正，拉力為負。/l178。39。 MFBA=Fa178。 M 集中荷載 =Fe M 梁固端 =M1+M2 根據(jù)上述公式計算的梁固端彎矩如附圖 所示； 將固端彎矩及節(jié)點不平衡彎矩填入附表 中的節(jié)點方框后，即可進行疊代計算，直至桿端彎矩趨于穩(wěn)定，最后按下式求得各桿端彎矩，如圖 ； MFAB=1/12ql178。 對于（ 6）、（ 7）種情況，框架在水平荷載作用下 ，采用 D 值法計算。 多遇地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算 驗算過程及結(jié)果如下表 層間側(cè)移計算表 層號 Fj VEKj ?ijD ju? 相對值h/ju? 限值 mm 4 49494 1/1812 1/550 3 49494 1/1090 2 49494 1/855 1 44444 1/852 經(jīng)驗算，結(jié)構(gòu)層間最大側(cè)移 55018521 ? ,滿足