【正文】 ?? （ 213） 式中 cw—— 窗框修正系數(shù) )(. ?cQ —— 外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷， W wA —— 窗口面積， 2m wK —— 外玻璃窗傳熱系數(shù)， CmW ??2 )(?ct —— 外玻璃 窗的冷負荷溫度的逐時值， C? td—— 地點修正系數(shù) （ 4） 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷的計算方法 透過玻璃窗進入室內的日射得熱引起的逐時冷負荷按下式計算： )(. ?cQ =Ca Aw Cs DmaxjCLQ （ 214） 式中 Aw ——窗口面積， 2m Ca ——有效面積系數(shù) CLQ ——窗玻璃冷負荷系數(shù)，無因次 （ 5） 人體 的 冷負荷： 1）人體顯熱冷負荷 計算公式： sTQ Q X???? （ 215） 式中 sQ —— 人體的顯熱散熱量（ W） T —— 人員進入空調房間的時刻（點鐘） τ T —— 從人員進入房間時算起到計算時刻的時間（ h） TX?? —— τ T 時間人體顯熱散熱量的冷負荷系數(shù) 對于人員特別密集的場所，如電影院、劇院、會堂等，人體對圍護結構和室內家具的輻射量相應較少，可取 Xτ T=1，對于輕型結構，亦可取 Xτ T=1。 （ 8） .新風冷負荷 : 新風全冷負荷 Qq = md 新風量 (i w in) / （ 2112） 其中 : md 夏季空調室外計算干球溫度下的空氣密度 (^3) iw 夏季室外計算參數(shù)下的焓值 (kJ/kg) in 室內空氣的焓值 (kJ/kg) 冷負荷計算舉例： 以第 四 層 401 室 為例，房間面積為 ,室外設計溫度 ℃，相對濕度（內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 6 64%，室內設計溫度 26 ℃，相對濕度 60%。查 《實用供熱空調設計手冊》 得 其 穩(wěn)態(tài)傳熱系數(shù)為 ℃ 。由 內門冷負荷計算公式（ 212）計算其冷負荷。 表 22 東 外窗 瞬時傳熱冷負荷 （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 7 時間 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18： 00 tc(τ ) td 4 t39。因 呼市 北緯 40176。由 [1]附錄 222 得照明散熱冷負荷系數(shù)，按公式（ 219）計算，其結果列入表 24中。由 [1]附錄 223查得人體潛熱散熱冷負荷系數(shù)逐時值?，F(xiàn)將上述各項計算結果列入表 27中，并逐時相加，以便求得室內冷負荷的最大值。 α （ 221） 式中 Qj—— j 部分圍護結構的基本耗熱量， W Aj —— j部分圍護結構的表面積， m2 Kj—— j 部分圍護結構的傳熱系數(shù)， W/(m2因此規(guī)定：當房間凈高超過 4 米時，每增加 1 米，附加率為 2％，但最大附加率不超過 15％。我國大部分地區(qū)冬季平均風速為 2～ 3m/s。因此，空調房間冬季可以不考慮冷風滲透耗熱量。一般民用建筑不計算上述第 2 項和第 7項。 103 kg/h () 式中： D—— 人體散濕量， kg/h φ —— 群集系數(shù)，辦公樓群集系數(shù)為 w—— 成年男子的小時散熱量， kg/(h 系統(tǒng)較復雜 ， 初投資較高 變水量 系統(tǒng)中的供回水溫度保持定值，負荷變化時，通過改變供水量的變化來適應 1． 輸送能耗隨負荷的減少而降低 2． 配管設計，可以考慮同時使用系數(shù)，管徑相應減少 3． 水泵容量、電耗相應減少 1． 系統(tǒng)較復雜 2． 必須配備自控設備 基于本建筑為高層建筑、 同時考慮到節(jié)能與管道內清潔等問題 ，因而采用了閉式系統(tǒng)， 不與大氣相接觸，僅在系統(tǒng)最高點設置膨脹水箱，這樣不僅使管路不易產生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，且水泵耗電較小。 為保證負荷變化時系統(tǒng)能有效。 (2).初投資和運行費用綜合起來較為經濟； (3).盡量減少一個系統(tǒng)內的各房間相互不利的影響； （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 16 (4).盡量減少風管長度和風管重疊，便于施工、管理和測試。 (7).一般民用建筑中的全空氣系統(tǒng)不宜過大，否則風管難于布置；系統(tǒng)最好不要跨樓層設置，需要跨樓層設置時，層數(shù)也不應過多這樣有利于 防火。其中 新風單獨處理，與之對 比的新風經過回風箱處理的方案相比，減少了風機盤管中風機的風量，減少了噪 聲，當風機盤管不運行時新風繼續(xù)送風，不經過回風口，增加了室內空氣品質。風機盤管處理的風量比其它方式大，不易選型。 全空氣一次回風送風處理過程及送風參數(shù)計算 全空氣一次回風夏季空氣處理過程焓濕圖如下： φ = 90 %SRφ = 10 0 %εM O 圖 O－室外空氣參數(shù) R－室內設計參數(shù) M－次回風與新風的混合點 S－送風狀態(tài)點 ε－室內熱濕比 其處理過程為 新風 O 與回風 R 混合 → M（經冷卻去濕）→ S （經ε）→ R 其中熱濕比： ε＝ QMcW 新風負荷： , ()c O O o RQ M h h?? 總送風量： cS RSQM hh? ? 系統(tǒng)回風量： R S OM M M?? 全空氣系統(tǒng)空調機組計算 （ 1）首層內區(qū)部分，不含新風負荷為 Q=21403W，濕負荷 M=，室內空氣計算（內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 20 溫度 nt =26OC ，相對濕 度 60％，室外干球溫度 ，室外濕球溫度為 OC ，人數(shù)為 70，新風量為 1400m3/h 焓濕圖如下： φ = 90 %SRφ = 10 0 %εM O 圖 查焓濕圖可得： hO = KJ/Kg hR = KJ/Kg hS =hM= KJ/Kg 熱濕比 167。 =Q/M=空調機組的風量： MS=QC/ hR hS= 3600/ 1000 ()= QP,C = MS(hMhS) = ()/3600= QP,C39。新風引入一般由風管從室外引入，送至頂棚 跟回風混合。 風機盤管的選擇計算 以四層 401 為例，房間的不含新風負荷時為 Q=，濕負荷 M=，室內空氣計算溫度 nt =26OC ，相對濕度 60％，室外干球溫度 ，室外濕球溫度為 ，該房間室內人員 38 人，總新風量為 760ｍ 3/h。 風機盤管的布置 風機盤管的布置與空調房間的使用性質和建筑形式有關，對于小型公寓、住戶一般布置在進門的過道頂棚內，采用吊頂臥式暗裝的形式。 風機盤管機組的供水系統(tǒng)采用雙水管系統(tǒng)，過渡季節(jié)盡量利用室外新風，關閉空調機組關閉供水。 （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 29 ORLSMε φ =100%φ =90%fcε焓濕圖如下： 圖 理焓濕圖 查焓濕圖可得： hO = KJ/Kg hR = hL = KJ/Kg 北側新風機組所需的冷量： Q=G(hOhL)= ()/3600= Q,== = 其中 為富余度； 即冷量 Q=,風量 G= m3 /h根據(jù)約克空調設備產品樣本選擇 4排管YAH04A型額定風量 4000m3/h,進水溫度 7℃ ,額定標準工況下冷量 。 南側新風機組風量 3975m3 /h，冷量 ， 根據(jù)約克空調設備產品樣本選擇 4排管 YAH04A型額定風量為 4000m3/h,進水溫度 7℃ ,額定標準工況下冷量 。新風入口注意事項 1）新風進口位置：本系統(tǒng)采用獨立的新風系統(tǒng)，因此只須考慮風機盤管機組配置合理；布置時應盡量使排風口與進風口遠離，進風口應盡量放在排風口的上風側；為避免吸入室外地面灰塵，進風口 底部應距地面不宜低于 2m。因此，要想使房間內人群的活動區(qū)域成為一個溫濕度適宜， 空氣品質優(yōu)良的環(huán)境，不僅要有合理的系統(tǒng)形式及對空氣的處理方案，而且要有合適的空氣分布 。工作區(qū)為回流區(qū)，該模式的通風效率低于側送風，換氣效率約為 。送風氣流貼附于頂棚，工作區(qū)處于回流區(qū)中。 散流器布置的原則是： （ 1） 布置時充分考慮建筑結構的特點，散流器平送方向不得有障礙物（如柱）； （ 2） 一般按對稱布置或梅花形布置； （ 3） 每個方行散流器所服務的區(qū)域最好為正方形或接近正方形；如果散流器服務區(qū)的長度比大于 時，宜選用矩形散流器 。為保證貼附射流有足夠的射程，并不產生較大噪聲，所以選頂散流器喉部風速 V=25m/s,最大風速不得超過 6 m/s,送熱風時取較大值。 （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 32 采用對稱布置方式，每個散流器承擔 的送風區(qū)域，且承擔； 2） 散 流器選擇校核計算。 側送風口的 選擇計算 以第七層 701 房間為例，房間尺寸 為 m3；室內空調系統(tǒng)為風機盤管加新風系統(tǒng)，其安裝的風機盤管為 MCW500A 型，風量 m3/h， 1）選定送風口形式，確定過程 擬采用雙層百葉送風口，其紊流系數(shù)為 ɑ=，射程為 = m（ m為射流末端寬度）。（ 3） 取 Δ tx=1℃ ,由 （ Δ tx/Δ t0）（ /nFd） =（ 1/8） =， 查得受限射流距離 x =； （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 33 4）確定送風口尺寸 由下式算得每個風口面積 f NvLf ?? 03600 m2 (4) 式中： f —— 送風口面積； 式中其他符號含義同上。 a x+ m ，房間高度 =H為滿足要求； （ 6） 式中： h—— 空調區(qū)高度，一般取 2m； w—— 送風口底邊至頂棚距離， m ； 用相同方法計算其他房間風機盤管送風口大 小 風系統(tǒng)水利計算 計算方法 在系統(tǒng)和設備布置、風管材料、各送排風點的位置和風量均已確定的基礎上進行，采用假定流速法，其計算和方法如下： 1． 繪制通風或空調流程圖，對個管段進行編號，標注長度和風量。 5． 計算系統(tǒng)的總阻力。/h）； Kp—— 風機附加系數(shù)，一般的送排風系統(tǒng) Kp=，除塵系統(tǒng) Kp=； Kl—— 風量附加系數(shù)，一般的送排風系統(tǒng) Kl=，除塵系統(tǒng) Kl=； Δ P—— 系統(tǒng)的總阻力 (Pa)； L—— 系統(tǒng)的總風量（ m179。經查表查得流量得當量直徑 D，根據(jù)風量和當量直徑確定比摩阻 R，計算沿程阻力。 （ 3）對并聯(lián)支管進行阻力平衡。在工程設計中采用了 以下 措施 ： 新風口應盡量靠近風機盤管的送風口，目的讓新風與室內回風混合均勻。一般可將送風口的額定流量加大一檔。 風管布置及附件 （ 1） 風管道全部用鍍鋅鋼板制作，厚度及加工方法，按《通風與空調工程施工及驗收規(guī)范》（ GB5024397）的規(guī)定確定，主管和支管的斷面尺寸在途中標明； （ 2） 設計圖中所注風管的標高，以風管底為準； （ 3） 穿越沉降縫或變形縫處的風管兩 側，以及與通風機進、出口相連處，應設置長度為 200～ 300ｍｍ的人造革軟接；軟接的接口應牢固、嚴密。 （ 6） 風管支、吊或托架應設置于保溫層的外部，并在支吊托架與風管間鑲以墊木，同時，應避免在法蘭、測量孔、調節(jié)閥等零部件處設置支吊托架 。 （ 10） 防火閥必須單獨配置支吊架 。直燃式溴化鋰吸收式制冷機組 。 種 類 特 點 單機容 量 離心式 通過葉輪離心力作用吸入氣體和對氣體進行壓縮 ,容量大 ,體積小 ,可實現(xiàn)多機壓縮 ,以提高效率和改善調節(jié)性能 .適用于大容量的空調制冷系統(tǒng) . 580KW 螺桿式 通過轉動的兩個螺旋形轉子 相互嚙合而吸入氣體和壓縮氣體 .利用滑閥調節(jié)汽缸的工作容積來調節(jié)負荷 .轉速高 ,允許壓縮比高 ,排氣壓力脈沖性小 ,容積效率高 ,適用于大、中型空調制冷系統(tǒng)和空氣熱源熱泵系統(tǒng) ≤1160KW （內蒙）某電信辦公樓空調設計工程 37 活塞式 通過活塞的往復運動吸入氣體和壓縮氣體 ,適用于冷凍和中、小容量的空調制冷與熱泵系統(tǒng) . 580KW 直燃式 利用燃燒重油、煤氣和天然氣等作為熱源 ,分為冷水和冷溫水機組兩種 .由于減少了中間環(huán)節(jié)的熱能損失 ,效率提高 .冷溫水機組一機兩用 ,節(jié)約機房面積 空調系統(tǒng)的選定 選用