【正文】 氣預(yù)熱器漏風率較大，一般管式空氣預(yù)熱器漏風率不超過5%，而回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風率為 5%～ 10%，且制造工藝或維護不好時常達 20％或更高。漏風嚴重時，會影響鍋爐出力。 （ 2） 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器中，煙氣與空氣不是同時與受熱面接觸，煙氣與受熱面接觸時溫度較高，低溫腐蝕的危險性較小。 cB —— 鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時的燃煤量，取 cB =。 (3) 煤倉內(nèi)壁應(yīng)光滑，不應(yīng)有任何凹陷和突出部位和物件。 (2) 原煤倉下方的金屬小煤斗出口截面不應(yīng)太小。大容量鍋爐的原煤倉宜采用 鋼結(jié)構(gòu)的圓筒倉型，下接圓錐形或雙曲線型出口段，其內(nèi)壁應(yīng)光滑耐磨。依據(jù)文獻 《電站鍋爐手冊》 [5]，采用中速或高速磨煤機的直吹式制粉系統(tǒng)，宜選用稱重式皮帶給煤機或刮板式給煤機。對機組配 4臺磨煤機。 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）中期報告 P=14Mpa， tqs =240 ℃， (給水焓 )igs =。河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）中期報告 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 中期報告 畢業(yè)設(shè)計題目： 電站鍋爐制粉系統(tǒng)及燃燒系統(tǒng)的設(shè)計 專業(yè)：熱能與動力工程 學(xué)生信息： 指導(dǎo)教師信息： 報告提交日期： 根據(jù)設(shè)計任 務(wù)書要求，從開題以來，本人按計劃進行了畢業(yè)設(shè)計的工作，匯報如下： 一 ．按照設(shè)計任務(wù)要求，對給定的燃料成分，進行了燃料燃燒計算： 根據(jù)給定的鍋爐設(shè)計參數(shù)與設(shè)計煤種進行計算 670t/h 額定蒸汽量 200MW 機組容量（該值自己設(shè)定） 鍋爐額定壓力 14MPa，過熱蒸汽溫度 540℃，給水溫度 240℃，冷風溫度 30℃，熱風溫度 350℃，排煙溫度 148℃，鍋爐效率 92%；燃料為包頭長漢溝礦煙煤，收到基成分： Car＝ ， Har＝ ， Oar＝ ， Sar＝ ， Nar＝ ，Aar＝ ， Mar＝ ，收到基低位發(fā)熱量 Q,ar＝ 25812 kJ/kg,干燥無灰基揮發(fā)分 Vdaf＝ 2。 查文獻 《電站鍋爐手冊》 [5]表 83 排污率 p 取 p=1% 鍋爐有效利用熱量： glQ =D(igqigs) 103+Dps(ipsigs) 103=670 () 103+ 670 () 103=1692506363kJ/h 小時燃料消耗量： B=glarglQ Qη， 100%=q4 按燃料種類和燃燒方式選用，查文獻 《電 站鍋爐手冊》 [5]，熱力計算的推薦值，對固態(tài)除渣煤粉爐，煙煤 q4 =2% 計算燃燒消耗量： BJ =（ 11002 ） =二 ．參考了《鍋爐設(shè)計手冊》 ［ 5］ 對 制粉系統(tǒng) 型式進行了選型?；境隽?60t/h。選取刮板式給煤機。雙曲線形出口段截面不應(yīng)突然收縮，圓錐形出口段與水平面交角不應(yīng)該小于 60? ，否則壁面應(yīng)磨光或內(nèi)襯光滑貼面；兩壁間的交線與水平夾角應(yīng)不小于 55? ；對于褐煤及黏性大或易燃的煙煤，相鄰兩壁交線與水平面交角不應(yīng)小于 70? 。其下方采用雙曲線形小煤斗時，截面不應(yīng)突然收縮。 煤倉應(yīng)由非可燃的材料制作，一般為鋼結(jié)構(gòu)或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 filK —— 原煤倉充填系數(shù)，取決于煤倉上部尺寸，進煤口位置和煤的自然堆積角，可取 filK = Z —— 除備用磨煤機所對應(yīng)的原煤倉外的原煤倉數(shù)目 Z =2； bc,? —— 堆積密度 t/m3 ： 隨著電站鍋爐蒸汽參數(shù)提高和容量增大，管式空氣預(yù)熱器體積和高度顯著增大，給尾部受熱面布置帶來很大困難，因而只在 200MW 以下鍋爐機組中使用，而配 300MW 以及更大容量的鍋爐，通常都采用結(jié)構(gòu)緊湊、重量較輕的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）中期報告 （ 3） 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的受熱面允許有較大的磨損量，即便個別受熱無件被磨穿孔，也不會像管式空氣預(yù)熱器那樣，導(dǎo)致漏風而影響正常運行。 綜合權(quán)衡鍋爐的容量以及相關(guān)參數(shù)擬選取回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。因此，如何降低回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風率，發(fā)揮其自身性能優(yōu)勢成為各制造廠家和電廠努力解決的問題。 （ 4）采用接觸式的漏風自動控制系統(tǒng)，會不同程度地帶來二次漏風。 依據(jù)文獻 《電站鍋爐手冊》 [5]的表 212，選取型號為 2521 的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。的扇行倉格。對于一次風機，可供選擇的型式有 2種：離心式風機和動葉可調(diào)軸流式風機。這使離心式風機的運行經(jīng)濟性更差。 在裝設(shè)中速磨煤機的制粉系統(tǒng)中，由于中速磨煤機的阻力和煤粉管道的阻力都較大，因而要求一次風機有較高的壓頭。因河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）中期報告 此綜合所需壓頭和流量選取風機型號 熱一次風輸送的是經(jīng)空氣預(yù)熱器加熱過的熱空氣。一次若由送風機兼供壓頭懸殊的一、二次風，顯然是不經(jīng)濟的。n=1480 r/min. 電動機型號 :。磨煤機密封風壓低容易造成磨煤機磨輥軸承進煤粉、液壓拉桿密封件磨損漏煤粉、關(guān)節(jié)軸承脫出等重大缺陷。 風道的局部阻力計算見表 1： 表 1 風 道的局部阻力計算 表 序號 名稱 阻力系數(shù)ζ 空氣流速 w 局部阻力△ pζ 1 送風機進口 16 2 送風機出口前漸擴管道 18 3 兩個 90℃的緩彎頭（圓管） 合計 管路總阻力 設(shè)計計算時，按磨煤機入口壓力和密封機入口壓力相等計算，可得密封系統(tǒng)的管道阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ = 3+ 3= Pa 依據(jù)文獻 《電站鍋爐手冊》 [5]每臺鍋爐設(shè)置的密封風機臺數(shù)不低于 2 臺，其中一臺為備用 。轉(zhuǎn)速 n=2900 r/min. 電動機型號 :Y90L2。特點：細度調(diào)節(jié)范圍大，阻力比較大，可配制于各種磨煤機的系統(tǒng)中。撞擊式（雙流向）慣性分離器。 (4)重力式分離器特點：結(jié)構(gòu)簡單，只有外殼，內(nèi)部無調(diào)節(jié)擋板，阻力?。?50～100 Pa），但煤粉較粗，且煤粉細度與一次風量有嚴格的關(guān)系。 老式仿蘇粗粉分離器，屬最原始的離心式分離器 。另外比較重要的原因是：機組實際運行當中，由于煤種、煤粉細度、通風量偏離設(shè)計值，直接影響粗、細粉分離器效率。而參數(shù)的選擇則是在 選定具體的分離器類型后，根據(jù)以下所推薦的容積強度值，選定分離器的規(guī)格。細度不均勻 。 由此造成傳統(tǒng)徑向分離器分離效率低、循環(huán)倍率高、設(shè)備阻力大、粉倉煤粉過粗和制粉系統(tǒng)出力不足等問題。 容積強度 q = Vqv m3/( m3折向 門數(shù)量， 30；防爆門數(shù)量， 6；防爆門直徑， 650mm；分離器容積， ； 分離器凈重， 10721kg。熱風溫度高于 350℃，選取雙級，所以選取單級回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。 2． 二次風機的選型 ： 風機是火力發(fā)電廠的三大重要輔機之一 ,其耗電量約占廠用電的 25 %～30 %,但目前火電廠風機的運行效率大大低于風機的額定效率。而同樣發(fā)熱量的煙煤 ,由于煤種不同 ,其理論燃燒空氣量可能相差 10 %。 （ 2）風量調(diào)節(jié) 為了滿足各種負荷對風量的不同需要 ,電廠要采用一定的方法對風量進行調(diào)節(jié)。 節(jié)流調(diào)節(jié)和變速調(diào)節(jié)都可以達到調(diào)節(jié)風量的目的 ,但變速調(diào)節(jié)比節(jié)流調(diào)節(jié)的經(jīng)濟效益好得多。低負荷運行時由于需要風量較少 ,2 臺送風機出力均很小 ,處于低效運行的不經(jīng)濟狀態(tài)。 風機的運行效率不僅取決于風機性能 ,還取決于風機的實際運行狀態(tài) ,與管道阻力、運行煤種、調(diào)節(jié)方式等密切相關(guān)。推薦流速： 15～ 25 m/s,選取 w=16 m/s， 管道邊長： L=wq3600=163600 ?= m 選取 Le= m 當量直徑 De=cLA4 =eeLL44 2 =Le= m 設(shè)計流速： w=23600eLq= ?= m/s 雷諾數(shù)： Re= νewD = ??= 106選取鋼板制成的方管， 查表 449 絕對粗糙度△ = 相對粗糙度 —△ =eD△ = =，可得—△560= = 106 管道按水力光滑管處理，因 4000＜ Re＜—△560，純氣體的摩擦阻力系數(shù)可按 4154式確定，即λ 0=[]2=[ lg（ 106） ]2= 管道摩擦阻力：△ pf0=λ 0eDL 220wρ = 2 2? = Pa 四列管道分別通向爐膛四角，前墻兩列管道取 L=23 m，后墻兩列管道取 L=11 m。 查表 455 查取部件阻力系數(shù) 依據(jù)文獻 [10]中的表 查取由于截面變化所引起的阻力系數(shù)。b,。deq,. 無因次粗糙度 ?k = sba )( ? = =,可得 : λ 0=λ (1+?k )= (1+ )= 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計（論文）中期報告 摩擦阻力 :△ pf0=nλ 0eDL 220wρ =64 4 ? = Pa 4).總阻力： 二次風道總阻力計算式為：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa 式中，∑ △ pf，∑ △ pζ 和∑ △ pε —— 系統(tǒng)摩擦阻力、局部阻力、和所有設(shè)備阻力的總和 二次風道總阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa =（