【正文】 數 （在用） 3 綜掘機電機 321 1140 2 綜掘機電機 562 1140 2 帶式輸送機電 機 55 1140 35 28 刮板機電機電機 55 1140 35 4 采煤機電機 1620 3300 373 1 轉載機電機 315 3300 73 1 運輸機電機 1400 3300 304 1 破碎機電機 200 3300 46 1 乳化液泵電機 250 3300 53 1 乳化液泵電機 125 1140 80 1 皮帶機電機 125 1140 80 6 絞車電機 1140 12 2 張緊絞車電機 4 1140 17 采區(qū)主運皮帶電機 132 6000 2 東翼主運皮帶電機 185 6000 1 抽排瓦斯泵電機 160 1140 112 1 扒矸機電機 45 1140 1 扒矸機電機 30 1140 16 4 局扇電機 30 1140 16 18（主） 其它 395 合計總功率 10000 由以上表可知 某 采區(qū) 1變電所負擔最大負荷量約為 10000kW。 工作面所需材料和設備的運輸，采區(qū)大巷內采用礦車、進入工作面采用單軌吊運輸。掘進工作面前期 2煤 7巖， 2煤選用總功率 321kW的綜掘機， 7巖中 3個是 某 采區(qū)開拓大巷，4 個是瓦斯底抽巷，其中 某 采區(qū)開拓大巷選用 2綜掘 1炮掘，綜掘均選用（ 318+200+411） kW 的綜掘機；掘進工作面后期 4 煤 4 巖， 4 煤選用總功率 321kW 的綜掘機。因后期采區(qū)內部需建立 2變電所，所以此1變電所設計以掘進工作面前期負荷為計算依據。 采區(qū)通風系統(tǒng)的新鮮風流由副井井底車場，經東翼軌道石門、 33軌道大巷、東翼軌道大巷、 某 軌道大巷進入工作面，污濁風流經 某 回風大巷、東翼回風大巷、 33 回風大巷 、東翼總回風巷至中央風井。 第二章 采區(qū)供電系統(tǒng)設計及高壓電纜效驗 1采區(qū)變電所供電設計圖及設備布置圖見附圖。 綜采工作面由右向左回采，前期，煤直接經機巷皮帶運至機巷煤眼下落到采區(qū)主運皮帶，高壓配電點設在機巷車場，電纜直接在機巷敷設至切眼；后期，在跨越主運大巷前，提前在左翼工作面的底抽巷切眼建立 高壓配電點，電纜由變電所敷設至高壓配電點，然后經機巷聯(lián)絡巷至機巷內（主運大巷上），待回采至跨越段時，綜采工作面停產，工作面將原線路甩掉，按新供電系統(tǒng)搭伙。 某 采區(qū)瓦斯泵站供電設計方案為 ： 瓦斯泵 電機額定電壓等級為高壓 6kV， 1采區(qū)變電所中 6高爆開關分別出一趟高壓線路至瓦斯泵站內 2 臺高磁開關， 2 臺高磁開關之間設 1 臺高壓聯(lián)絡開關， 再由5 65饋電開關給瓦斯泵站內低壓系統(tǒng)提供電源。 由 某 采區(qū) 1變電所設計圖可知， A、初選高壓進線電纜并對其校驗： （ 1）按設計規(guī)定初選高壓進線電纜為： MYJV22 6/6kV 3 185 鎧裝電纜 （ 2） 按長 時允許負荷電流 校驗 電纜截面 : 某 采區(qū)Σ P 總 1=10000kW 因 33 采區(qū)和 某 采區(qū)工作面不同時生產，中央變電所至 33 采區(qū)變電所線路中 MYJV22 6/6kV 3 185 型鎧裝聚氯乙烯護套礦用電力電纜擔負最大負荷為 1個綜采工作面負荷（ 4550kW）、 33 采區(qū)非工作面掘進負荷（ 2200kW）、 某 采區(qū)非工作面掘進負荷（ 4750kW）、 2 臺瓦斯泵（ 320kW）、 4條采區(qū)主運皮帶（ 850kW）。 J= A=421/＜ 185mm2 滿足需要 （ 4）、 按熱穩(wěn)定校驗電纜截面： 井下中央變電所至 某 采區(qū) 1變電所距離為 3260m， 某 采區(qū) 1變電所至 某 采區(qū) 2變電所距離為 1300m，配電電壓為 6kV，中央變電所母線短路容量最大為 ，最小為 。 第三章 綜采工作面供電設計 一、 概述 7 此綜采工作面以 某 采區(qū)線路最長、負荷最大的 某 12 工作面做供電設計，如本設計合格，則本采區(qū)其它工作面均采用此供電設計回采。采用電壓等級為 3300kV 和 1140kV 兩種。 8 Kx=+(Pmax/Σ Pe)=+(1300/1620)= 加權平均功率因數取 cosφ wm= Sb=Σ PeKx/cosφ wm=1620 故 1移動變電站選用 KBSGZY2020/6/ 干式變壓器 S1e=2020kVA＞ S1b=1784kVA 滿足工作需要 2移動變電站向 6部 2 125kW皮帶機、 1部 1 75kW 皮帶機、2 部 ，供電電壓為 1140V，共計負荷 1612kW。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 C—— 電纜的熱穩(wěn)定系數，銅芯橡套電纜 C= 所需最小截面 minA =25mm2＜ Ae=95mm2 滿足需要。 電纜供電； Ifh=313A＞ Ie=312A 滿足供電要求。 Iy=2 138A=276A＞ Ie=2 80=160A 控制轉載機和破碎機的 1000kVA移變（ 4）饋出主干線選擇： 13 （ 1）∑ PN=515kW 平均數功率因數 cosφ wm取 K 取 1 Iy= K∑ PN/ 3 UNcosφ wm=1 515/ 3 /控轉載機和破碎機的 1000kVA 移變（ 4）饋出主干線選用一根 50+3 25/3+3 。 14 Ue（ V） U2n（ V） △ Uy（ V） 660 690 63 1140 1200 117 3300 3450 330 6000 6600 600 采區(qū)低壓電網的最大電壓損失一般由三部分組成，即電源變壓器至最遠電動機端子之間總的電壓損失為： ∑△ U=△ Ub+△ Ug+△ Uz 2020kVA移變 (3300V)及線路系統(tǒng)電壓損失計算 （ 1）煤機電機端子電壓損失 1） 2020kVA移變（ 1）內部電壓損失計算 Sb=1784kVA β =Sb/Se=1784/2020= 變壓器電壓百分數ΔＵ b％ =β（Ｕ R％ COSф +Ｕ X％ SINф） = ( + ) = ΔＵ b＝ΔＵ b％Ｕ e/100 ＝ 3450/100 ＝ 其中： SINф＝ ， COSф＝ ，電阻壓降百分數Ｕ R％ =，電抗壓降百分數Ｕ X％ = 2）干線電壓損失計算 △ Ug1＝Σ Pe L 某 /（ D S Ue）＝ 1620 2300 某 /（ 53 150 15 3300） ＝ 142V 用下式計算：Δ Uz＝ Pe L 某 /（ D S Ue） （注：由于電抗值較小，計算時只考慮電阻） 式中 Pe—— 負荷額定功率， kW S—— 電纜截面 ， mm2 L—— 電纜長度， m D—— 電纜材料的導電系數，銅取 53，鋁取 32 3）采煤機負荷支線電壓損失： Δ Uz＝ 1620 400 某 /（ 53 150 3300）＝ 4）校核 煤機電機端子電壓損失Δ U＝ +142＋ ＝ 261V＜ 330V 滿足要求 （ 2） 運輸機尾電機端子電壓損失 1） 2020kVA 移變（ 3）內部電壓損失計算 Sb=1750kVA β =Sb/Se=1750/2020= 變壓器電壓百分數ΔＵ b％ =β（Ｕ R％ COSф +Ｕ X％ SINф） = ( + ) = ΔＵ b＝ΔＵ b％Ｕ e/100 ＝ 3450/100 ＝ 16 其中： SINф＝ ， COSф＝ ，電阻壓降百分數Ｕ R％ =，電抗壓降百分數Ｕ X％ = 2）干線電壓損失計算 △ Ug1＝Σ Pe L 某 /（ D S Ue）＝ 1400 2300 某 /（ 53 150 3300） ＝ 用下式計算：Δ Uz＝ Pe L 某 /（ D S Ue） （注：由于電抗值較小，計算時只考慮電阻） 式中 Pe—— 負荷額 定功率， kW S—— 電纜截面， mm2 L—— 電纜長度， m D—— 電纜材料的導電系數，銅取 53，鋁取 32 3）運輸機尾 Δ Uz＝ 700 400 某 /(53 50 3300)＝ 32V 4）校核 運輸機尾電機端子電壓損失Δ U＝ +＋ 32＝ ＜330V 滿足要求 1000kVA移變內部電壓損失計算 （ 1） 3300V供電系統(tǒng)，由供電線路知破碎機壓降損失最大 1） 4 1000kVA 移變 (3300V)內部電壓損失計算 Sb=622kVA β =Sb/Se=622/1000= 變 壓器電壓百分數ΔＵ b％ =β（Ｕ R％ COSф +Ｕ X％ SINф）