【正文】 氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。 ⑦ 脫氮效果還可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內(nèi)循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 ③ 污泥齡較長，一般長達 15－ 30 天，到以存活時間較長的微生物，如果運行得當，可進行除磷脫氮反應(yīng)。 ⑦ 占地規(guī)模大，處理水量較小。 ③ 通過對運行方式的調(diào)節(jié)，進行除磷脫氮反應(yīng)。 3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當于二沉池， 4）排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn)生的上 清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應(yīng)器殘留一部分活性污泥作為種泥。 缺點： ① 內(nèi)循環(huán)量一般以 2Q 為限，不宜太高，否則增加運行費用。 ② 在厭氧的好氧交替運行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無污泥膨脹之慮， SVI 值一般均小于 100，有利于泥水分離。 根據(jù)所給定的污水水量及水質(zhì)，參考目前國內(nèi)外城市污水處理廠的設(shè)計及運轉(zhuǎn)經(jīng)驗，對于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性： A2/O 法、 AB 法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法（改良 SBR）、氧化溝法。 對于生物除磷工藝，要求 BOD5/P=33～ 100。 處理程度的計算 1. BOD5 的去除率 %%100180 20180 ????? 2 .COD 的去除率 %88%100500 60500 ????? 的去除率 %%100420 20420 ????? %%1 0 060 2060 ????? %80%1005 15 ????? 本工程采用生物脫氮除磷工藝的可行性 BOD5： N： P 的比值是影響生物脫氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率 隨著 第 頁 2 BOD5/N和 BOD5/P 比值的增加而增加。 第 頁 1 一、污水處理工藝選擇與可行性分析 污水廠的設(shè)計規(guī)模 近期污水量為 2 104 m3/d，遠期污水量為 4 104 m3/d，其中生活污水和工業(yè)廢水所占比例約為 6:4。 理論上， BOD5/N 才能有效地進行脫氮，實際運行資料表明， BOD5/N3時才能使反硝化正常進行。本工程 BOD5/P等于 36，能滿足生物脫氮除磷工藝對碳源的要求，由此本工藝采用生物脫氮除磷的工藝。 工藝比較及確定 城市污水處理廠的方案，既要考慮去除 BOD5 又要適當去除 N， P 故可采用SBR 或氧化溝法，或 A2/O 法。 ③ 污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效。 ② 對沉淀池要保持一定的濃度的溶解氧，減少停留時間，防止產(chǎn)生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現(xiàn)象出現(xiàn)，但溶解 濃度也不宜過高。 5）待機工序：工處理水排放后，反應(yīng)器處于停滯狀態(tài)等待一個周期。 ④ 自動化程度較高。 C 氧化溝 工作流程： 污水 → 中格柵 → 提升泵房 → 細格柵 → 沉砂池 → 氧化溝 → 二沉池 → 接觸池 →處理水排放 工作原理： 氧化溝一 般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠內(nèi)作環(huán)形流動，利用獨特的水力流動特點，在溝渠轉(zhuǎn)彎處設(shè)曝氣裝置，在曝氣池上方為厭氧池，下方則為好氧段，從而產(chǎn)生富氧區(qū)和缺氧區(qū)，可以進行硝化和反硝化作用，取得脫氮的效應(yīng)，同時氧化溝法污泥齡較長，可以存活世代時間較長的微生物進行特別的反應(yīng)，如除磷脫氮。 ④ 污泥 產(chǎn)量低，且多已達到穩(wěn)定。 ⑧ 氧化溝法自問世以來，應(yīng)用普遍，技術(shù)資料豐富 。在這過程中，原生污水作為碳源進入第一溝，污泥污水混合液環(huán)流后進入第二溝。開始，溝內(nèi)處于缺氧狀態(tài)，隨著供氧量增加，將逐步成為富氧狀態(tài)。 階段 D：污水入流從第二溝調(diào)至第三溝，第一溝出水堰開， 第三溝出水堰關(guān)停止出水。 階段 E：污水入流從第三溝轉(zhuǎn)向第二溝，第三溝轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，以保證該段末在溝內(nèi)為硝化階段，第一溝作為沉淀池，處理后污水通過該溝出水堰排出。 ② 處理效果穩(wěn)定可靠，其 BOD5和 SS 去除率均在 90％ 95％或更高。 ⑤ 固液分離效率比一般二沉池高，池容小，能使整個系統(tǒng)再較大得流量和濃度范圍內(nèi)穩(wěn)定運行。一體化反映池科技含量高，投資省，但其工藝在國內(nèi)還不完善。近期污水量為 2 104m3/d，遠期污水量為 4 104m3/d，其中生活污水和工業(yè)廢水所占比例約為 6:4。絕對高程在 ～ 之間。擬建場地為非自重濕陷性場地，地基濕陷等級為Ⅰ級（輕微），按《中國地震烈度區(qū)劃圖》劃分，基本地震烈度為八度。四季分明，春季和冬季干旱多風，夏季炎熱，降雨集中，秋季天氣晴朗，日照充足。河水最高水位 。 = 取 則： += 進水管管底標高為 ，事故管管徑為 1000mm，最小坡度為 ‰ 廠距渭河 350m；所以降落量為： 350 ‰ =；則入河口處事故管管底標高為： － = 剖面草圖如下： 、粗格柵的計算 設(shè)計中選擇二組格柵， N=2 組，每組格柵單獨設(shè)置，每組格柵的設(shè)計流 量為近期水的一半，即 m3/s. 格柵的間隙數(shù) bhvQn ?sin1? 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個） Q1— 設(shè)計流量（ m3/s） α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） 第 頁 12 v— 格柵過柵流速（ m/s） 設(shè)計中取 h=,v=,b=, α=600 60s in1 15 0 ????n 個 取 17 個 格柵寬度 B=s(n1)+bn 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計中取 S= B=(171)+ 17= 進水渠道漸寬部分的長度 111 tan2 ?BBL ?? 式中 L1 — 進水渠道漸寬部分的長度（ m） B1— 進水明渠寬度（ m） α 1—— 漸寬處角度（ 0），一般采用 10o— 30o 設(shè)計中取 B1=， α 1=20o 01 20tan2 ??L≈ 出水渠道漸窄部分的長度 212 tan2 ?BBL ?? 式中 L2— 出水渠道漸窄部分的長度（ m） α 2—— 漸窄處角度（ 0），取 20o 02 20tan2 ??L ≈ 第 頁 13 通過格柵的水頭損失 ?? s in2)( 2341 gvbskh ? 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 0 8 1 in2 ) ( 02341 ???? gh m 柵后明渠的總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設(shè)計中取 h2= H=++≈ 格柵槽總長度 L=L1+L2+++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++++176。 1計算草圖如下： 第 頁 15 α 1進水工作平臺柵條αα 、污水提升泵房 水泵的選擇 設(shè)計水量為 20200 m3/d，選擇用三臺潛污泵（ 2 用 1 備），則單臺流量為 Q1=20200247。 2=21m2 集水池長度取 5m，則寬度為 ，集水池平面尺寸為 L B=5 保護水深取 1m，則實際水深為 3m 第 頁 16 泵位及安裝 污水泵直接置于集水池內(nèi)，經(jīng)核算集水池面積大于污水泵的安裝要求。 進水與出水渠道 城市污水通過提升泵房送入進水渠道，格柵的進水渠道與格柵槽相連，格柵與沉砂池合建 一起，格柵出水直接進入沉砂池，進水渠道寬度 B1= B=，渠道水深 h= 校核 (1) 柵前流速： 1v 實際計算過水斷面： 2 1 ????? BhA ㎡ 則柵前流速為： smAQv / 1 ??? 符合柵前流速在 ～。32 atgha ?? ? 式中 a— 沉砂斗上口寬度（ m） h3’— 沉砂斗高度（ m） α — 沉砂斗壁與水面的傾角（ o），一般采用圓形沉砂池 α =55o，矩形沉砂池 α =60o a1— 沉砂斗底寬度（ m） ,一般采用 — 第 頁 22 設(shè) 計中取 h3’=,α =60o, a1= 0 ??? tga ≈ 沉砂斗有效容積 211239。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，鋼管 DN=500mm，管內(nèi)流速 v2=。 h） ﹞ ,一般采用 — m3/（ m2 ??? tQV 36 00111 39。 d) T— 兩次清除污泥間隔時間（ d） ，一般采用重力排泥時， T=1— 2d,采用機械排泥時， T=— N— 設(shè)計人口（人） n— 沉淀池組數(shù)。V — 每格沉淀池污泥部分所需容積（ m3） 5/39。 ??? ?D≈ 配水井直徑 239。 333 HBQv ? 式中 v3— 出水渠道水流速度（ m/s） ,一般采用 v3≥ B3— 出水渠道寬度（ m） H3— 出水渠道水深（ m） ， B3 ： H3一般采用 — 設(shè)計中取 B3=， H3= ??v =＞ 出水管道采用鋼管，管徑 DN=800mm,管內(nèi)流速 v=，水力坡降i=‰ 1 進水擋板、出水擋板 第 頁 30 沉淀池設(shè)進水擋板和出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻 ，擋板高出水面 ，深入水下 。排泥管上端高出水面 ，便于清通和排氣。rX — 回流污泥濃度（ mg/L） ， rr fXX ?39。 硝化液回流管 硝化液回流比為 200%，從好氧池出水至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為 DN1000mm,管內(nèi)流速為 。 需氧量的計算 平時需氧量： Vr VXbQSaO ????2 式中 O2— 混合液需氧量（ kgO2/d）； 第 頁 38 a? — 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg 數(shù)，對于生活污水，a? 值一般采用 ～ 之間； Q— 污水的平均流量（ m3/d）； rS — 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； b? — 每 1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg數(shù)，一般采用 ～； VX — 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。微孔曝氣器一般分為橡膠膜微孔曝氣器、高密度聚乙烯復(fù)盤形微孔曝氣器和剛玉 微孔曝氣器等三種。較平板膜片式微孔曝氣器使用壽命長，單位面積充氧效率更高，是一種較為理想的高效充氧裝置。215220 4 ～ 3 2431% ≤