【正文】 北濱路(石門大橋至黃花園大橋)綜合改造工程 框架支架模板計算書目 錄一、 工程概況 1二、 900*900*1200mm 195結(jié)構(gòu)頂板支架與模板設(shè)計計算書 2三、 1200*1200*1200mm(189)結(jié)構(gòu)平臺支架與模板設(shè)計計算書 20四、 現(xiàn)澆橫梁支架立桿受力計算 33五、 地梁基礎(chǔ) 45六、 柱模 45七、 樓板模板 481重慶建工集團(tuán) 2橋框架支架模板計算書 工程概況（1） 工程簡介2框架橋起止里程樁號:K0+870K1+760,地面以上結(jié)構(gòu)層數(shù)為2/,其中A1A34軸因受排污干管影響,框架結(jié)構(gòu)層數(shù)設(shè)計為一層,地面標(biāo)高為185,樓面板為195平臺，其余均為二層結(jié)構(gòu)。墻柱混凝土強(qiáng)度等級為C30,樓面板混凝土強(qiáng)度等級:189樓板厚120mm強(qiáng)度等級C30,195結(jié)構(gòu)頂板樓面板厚均為200mm,混凝土強(qiáng)度等級均為C40,后澆帶寬800mm,共26段,其中A1A34軸現(xiàn)澆樓板跨排污干管,排污干管高、寬分別為2*。（2） 支架模板布置情況本工程支架搭設(shè)均采用外徑Φ48mm，碗扣式鋼管必須滿足《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1662008）的要求。由于A1A34軸橫跨排污干管采用搭設(shè)門洞支架的方式，因現(xiàn)澆樓板厚度為120mm、200mm,厚度較薄，采用鋼管支架搭設(shè)?，F(xiàn)澆樓板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm。現(xiàn)澆樓板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm?？蚣艿啄Ｈ坎捎妹姘逡?guī)格1220244012mm竹膠板，底模下方擱置50100mm背肋方木，間距300mm。（3） 支架基礎(chǔ)下地質(zhì)情況經(jīng)地勘資料查得， 本場地及周邊巖層分布連續(xù)，不存在斷層、構(gòu)造破碎帶，未見滑坡、泥石流等不良地質(zhì)現(xiàn)象，場地整體穩(wěn)定。（4） 地基要求壓實處理，澆注10cm厚C20混凝土。支架現(xiàn)澆地形起伏較大，需將邊坡設(shè)置成6080cm、6060cm的梯步臺階，立桿距離臺階邊緣距離宜大于50cm,臺階相鄰高差小于1米，用10cm厚C20混凝土澆筑。地基承載力要求詳見計算書。 900*900*1200mm 195結(jié)構(gòu)頂板支架與模板設(shè)計計算書（1） 荷載計算1． 荷載分析（1） 根據(jù)框架的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式: q1—框架自重荷載，由于框架采用C40鋼筋砼結(jié)構(gòu)，綜合考慮密度取2600kg/m3。q2—框架內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，取q2=。q3—施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，；；。q4—振搗砼產(chǎn)生的荷載。q5—新澆砼對側(cè)模的壓力。q6—傾倒砼時沖擊產(chǎn)生的水平荷載。q7—支架自重，經(jīng)計算支架在均高10m及不同布置形式下其自重如表所示:滿堂支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)900mm900mm1200mm2． 模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計算剛度驗算底模及支架系統(tǒng)計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側(cè)模計算⑷＋⑸⑸ 荷載分項系數(shù)計算模板及支架的荷載設(shè)計值，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以相應(yīng)荷載分項系數(shù):（1） 永久荷載的分項系數(shù)，當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由永久荷載控制的組合，；當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，對結(jié)構(gòu)的傾覆、。（2） 可變荷載的分項系數(shù)。計算構(gòu)件變形(撓度)時的荷載設(shè)計值，各類荷載分項系數(shù)。荷載分項系數(shù)序號荷載類別γi1模板、拱架、支架、腳手架等自重2新澆鋼筋砼自重3施工人員及施工機(jī)具運輸或堆放的荷載4振搗砼時產(chǎn)生的荷載5傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載3． 框架支架計算（1） 框架自重——q1計算框架結(jié)構(gòu)特點均布荷載：q1=W/B=Rc*A/B=26KN/m3 *=（2） 新澆砼對側(cè)模的壓力——q5計算因混凝土高度只有20cm，側(cè)壓力忽略不計。4． 支架結(jié)構(gòu)驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管腳手架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架（一般高出20%以上）。本工程框架支架按Φ48，計算結(jié)果同樣也適用于WDJ多功能碗扣式鋼管腳手架，且偏于安全。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ 1662008)、7（P15）查得外徑Φ48mm，t=:截面積A=489mm2，慣性矩I=121900mm4，截面模量W=5080mm3，回轉(zhuǎn)半徑i=。 框架結(jié)構(gòu)二層平臺斷面示意圖 A1A34軸一層平臺斷面示意圖注:189平臺樓板厚120mm,頂板195平臺現(xiàn)澆樓板厚200mm 框架橫斷面圖5． 頂板195平臺現(xiàn)澆樓板框架支架驗算碗扣式支架體系采用9009001200mm的布置結(jié)構(gòu)，如圖:掃地桿 模板橫向布置示意圖掃地桿 模板縱向布置示意圖（1） 立桿軸向力驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿間距為60cm（＜1m），路橋施工計算手冊中表135(P438)鋼管支架容許荷載［N］=。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P17)立桿實際承受的荷載為:N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)； NG1k—現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力(kN)。 根據(jù)框架橫梁和變截面交接處均布荷載q1max=。 NG2k—模板、支架構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力(kN)。 ΣNQk—施工荷載產(chǎn)生的軸向力(kN)。于是，有:NG1k=q1==， NG2k=(q2+q7)=(+)=， ΣNQk=(q3+q4)=(+)=；則:N=(NG1k+NG2k)+=(+)+=[N]=所以在框架現(xiàn)澆樓板范圍內(nèi)，按最不利立桿單肢豎向承載力驗算滿足要求。（2） 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P17)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:Nw/φA+≤f。Nw—單支立桿軸向力(kN)，鋼管所受垂直荷載，按N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)，同前計算所得。f—鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值?！督ㄖ┕ね肟凼戒摴苣_手架安全技術(shù)規(guī)范》(P15)，Q235A級鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2=205MPa。A—Φ48mm㎜鋼管截面積A=489mm2。φ—軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得φ。i—截面回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P15) 鋼管截面特性，i=㎜。l0—立桿計算長度(m)。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P17)：立桿計算長度l0=kμh===2360mm。k—計算長度附加系數(shù)。μ—腳手架單桿計算長度系數(shù)。h—橫桿步距。長細(xì)比λ=l0/i=2360/=149，參照《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P44)查附錄E得φ=。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距:MW=WkLah2/10。Wk=usw0。查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P13)。μz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(P42)，按照離地面高度11m，地面粗糙度類型為B類，得uz=。us—風(fēng)荷載體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(P17)，第36項，得:us=。w0—基本風(fēng)壓，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(P30) ，w0=（重現(xiàn)期按50年）。故:Wk=usw0=1=。La—。故:MW=WkLah2/10=?m。W—截面模量查表得W=。則，Nw/ΦA(chǔ)+103/(489)+106/(103)=106N/mm2≤f=205N/mm2。計算結(jié)果說明考慮風(fēng)荷載的作用，支架是安全穩(wěn)定的。（3） 滿堂支架整體抗傾覆穩(wěn)定驗算依據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(P22)。k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/ΣMw按照結(jié)構(gòu)最不利位置驗算原則，選取框架跨中18m截面空心段120cm120cm120cm跨中支架驗算全橋支架抗傾覆能力:支架搭設(shè)寬度L=橋?qū)?作業(yè)平臺（兩邊）=16+=17m，支架搭設(shè)高度按10m；支架縱向N橫=17m/+1≈20排；支架橫向N縱=36m/+1≈41排；頂托TC60共需要2041=820個；立桿需要204110m=8200m；縱向橫桿需要2010/36m=6000m；橫向橫桿需要4110/17m=5808m；故:頂托TC60總重為:820個；鋼管總重(8200+6000+5808)m；故Ni=(+)t；穩(wěn)定力矩=yNi=18=14769kN?m；依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算Wk=usw0=1=；跨中18m共受力為:q=1018=；傾覆力矩=10/2=?m；k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=14769/=。最不利處架體抗傾覆穩(wěn)定計算安全系數(shù)較大，完全滿足要求，故設(shè)計方案中全橋支架抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求。（4） 立桿底座及地基承載力計算1 立桿承受荷載驗算間距為900900mm布置立桿時，每根立桿上荷載由前面計算為: N=(NG1k+NG2k)+=(+)+=[N]=2 立桿底托驗算立桿底托驗算公式:N≤Rd。通過上述立桿承受荷載計算，N=。底托承載力(抗壓)設(shè)計值，一般取Rd=40kN；得:40kN，立桿底托承載力滿足要求。3 立桿地基承載力驗算立桿地基承載力驗算:N/Ad