【正文】 700 980 Q～ H曲線與 232 HgmBQ ?? 的交點為： Q 泄 =502m3/s， H= 校核洪水時： Q 校 =2320 m3/s 計算 Q～ H曲線列表 18如下： 第一章 調洪計算 6 表 18 Q～ H曲線計算列表 假設泄水流量 Q 泄 （ 3m /s） 對應方格紙的面積 水庫攔蓄洪水 ? V（ 106 3m ） 水庫總水量 V （ 106 3m ） 水庫水位 H（ m） 483 773 967 Q～ H曲線與 232 HgmBQ ?? 的交點為： Q 泄 =624m3/s， H= 。 方案四28212822282328240 200 400 600 800 1000 1200流量( m3/s)上游水位(m)Q H 曲線設計情況校核情況 南昌工程學院本科畢業(yè)設計 7 第二 章 大壩高程的確定 壩頂高程計算方法 壩頂在水庫靜水位以上的超高按下式確定： AeR ???Y （ 21） 其中： Y壩頂超高 ， m； R最大波浪在壩頂?shù)呐栏?， m； e最大風壅水面高度 ， m； A安全超高 ， m，該 壩為二級建筑物，設計時取 A=，校核時取 A=。 壩頂高程等于水庫靜水位與壩頂超高之和，應按以下運用條件計算，取其最大值 : 。 。 ； 。 波浪的平均波高和平均波周期宜采用莆田試驗站公式 2wghm= ???????? ???????2mw 3 th????????????????????????????????????2m2w 3 t w （ 22） Tm = hm （ 23） Lm = ????????mmm LHthgT ?? 22 2 （ 24） 其中： hm —— 平均波高， m； Tm —— 平均波周期， s； Lm —— 平均波長， m； D —— 風區(qū)長度 .km； mH —— 壩前水深， m； W —— 計算風速 , m/s； 第二章 大壩高程的確定 8 風壅高度可按下式計算 : ?c o s22mgHDKWe ? （ 25） 式中 ： e —— 計算處的風壅水面高度 ， m； D —— 風區(qū)長度 ， km； K —— 綜合摩阻系數(shù) 106； β —— 計算風向與壩軸線的夾角 25176。 。 波浪爬高 設計波浪爬高值應根據(jù)工程等級確定， 2 級壩采用累積頻率為 1%的爬高值 . 正向來波在單坡上的平均波浪爬高可按下式或有關規(guī)定計算 : mmwm LhmKKR 21 ?? ? （ 26） 式中 ： Rm —— 波浪的平均爬高； K△ —— 斜坡的糙率滲透性系數(shù)，根據(jù)護面類型查規(guī)范得 ； Kw —— 經驗系數(shù)，查規(guī)范得 ； m —— 單坡的坡度系數(shù)，若坡角為 ? ，即等于 ctg? ，本設計取 m= 查規(guī)范 1%累積頻率下的爬高與平均爬高的比值為 ，因風向與壩軸線的夾角為 25176。 ，波浪爬高應按正向來波計算爬高值乘以折減系數(shù) ?K =。 計算過程 設計水位加正常運用條件下的壩頂超高 設計水位 吹程 D=15 ㎞ 風速 W= ?? m/s 壩前水深 mH = β =25176。 根據(jù)公式 （ 22） 求解得 ： hm= Tm = hm = Lm = ????????mmm LHthgT ?? 22 2 = 南昌工程學院本科畢業(yè)設計 9 mgH DKWem o o s2 262 ??? ????? ? ??mmwm LhmKKR21 ??? = ? / 231? = 查規(guī)范 1﹪累積頻率下的爬高與平均爬高的比值為 R1%= = 因風向與壩軸線的法線成 25176。 ,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系數(shù) Kβ 。 查規(guī)范得 Kβ = R=Kβ R1%= = 壩頂在水庫靜水位以上的超高按下式確定： Y=R+e+A =++ = 壩頂高程 ： += 壩 高 ： = 為預防壩體竣工后的沉陷 ,預留 %的壩高 壩高 +%沉陷 =+ = 正常蓄水位加正常運用條件下的壩頂超高 正常蓄水位 吹程 D=15㎞ 風速 W= ?? m/s 壩前水深 Hm= β =25176。 根據(jù)公式 （ 22） 求解得 hm= Tm = hm = = Lm = ????????mmm LHthgT ?? 22 2 = 第二章 大壩高程的確定 10 mgH DKWem o o s2 262 ??? ????? ? ?? mmwm LhmKKR21 ??? = ? / 231? = 查規(guī)范不同累積頻率下的爬高與平均爬高的比值為 R1%= = 因風向與壩軸線的法線成 25176。 ,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系數(shù) Kβ 查規(guī)范得 Kβ = R=Kβ R1%= = 壩頂在水庫靜 水位以上的超高按下式確定： Y=R+e+A =++ = 壩頂高程 ： += 壩 高 ： = 為預防壩體竣工后的沉陷 ,預留 %的壩高 壩高 +%沉陷 =+ = 校核洪水位加非常運用條件下的壩頂超高 校 核洪水位 吹程 D=15㎞ 風速 W=壩前水深 Hm = β =25176。 根據(jù)公式 （ 22） 求解得 hm= Tm = hm = Lm = ????????mmm LHthgT ?? 22 2 = 南昌工程學院本科畢業(yè)設計 11 mgH DKWem o o s2 262 ??? ????? ? ?? mmwm LhmKKR21 ??? = ? / 231? = 查規(guī)范不同累積頻率下的爬高與平均爬高的比值為 R1%= = m 因風向與壩軸線的法線成 25176。 ,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系數(shù) Kβ 查規(guī)范得 Kβ = R=Kβ R1%= = 壩頂在水庫靜水位以上的超高按下式確定： Y=R+e+A =++ = 壩頂高程 ： += 壩 高 ： = 為預防壩體竣工后的沉陷 ,預留 %的壩高 壩高 +%沉陷 =+ = 正常蓄水位加非常運用條件下的壩頂超高加地震安全加高 正常蓄水位 吹程 D=15㎞ 風速 W=壩前水深 Hm = β =25176。 根據(jù)公式 （ 22） 求解得 hm= Tm = hm = Lm = ????????mmm LHthgT ?? 22 2 = 第二章 大壩高程的確定 12 mgH DKWem o o s2 262 ??? ????? ? ?? mmwm LhmKKR21 ??? = ? / 231? = 查規(guī)范不同累積頻率下的爬高與平均爬高的比值為 R1%= = 因風向與壩軸線的法線成 25176。 ,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系數(shù) Kβ 查規(guī)范得 Kβ = R=Kβ R1%= = 壩頂在水庫靜水位以上的超高按下式確定： Y=R+e+A =++ = 地震安全加高按設計烈度和壩前水深取為 ? =～ ，本設計取 ? = 所以： y+? = 壩頂高程 += 壩 高 = 為預防壩體竣工后的沉陷 ,預 留 %的壩高 壩高 +%沉陷 =+ = 綜合情況 見下表 21： 南昌工程學院本科畢業(yè)設計 13 表 21 各種工況下的壩頂高程 計算情況 計算項目 正常運用情況 非正常運用情況 正常蓄水位 設計洪水位 正常蓄水位 校核洪水位 上游靜水位（ m） 河底高程（ m） 壩前水深（ m） 吹程 （ km） 15 風向與壩軸線夾角 （ ?） 25 風浪引起壩前雍高 （ m） 風速 V （ m/s） 波高 2h (m) 護坡粗糙系數(shù) 上游壩面坡腳 arctg1/ 波浪沿壩面爬高 （ m） 安全超高 （ m） 地 震 安 全 加高（ m） 0 0 壩頂高程 （ m） 壩頂高程加 %沉陷 （ m） 綜合考慮最終確定 壩頂高程取為 第三章 土石料的設計 14 第三 章 土石料的設計 粘土料的設計 （ 1）計算公式 黏壤土用南京水利科學研究所標準擊實試驗求最大干容重、最優(yōu)含水量。應該使土樣最優(yōu)含水量接近其塑限含水量，據(jù)此確定擊數(shù)，得出多組平均最大干容重 ?dmax 和平均最優(yōu)含水量 W，設計干容重為 ?d =m??dmax （ 31） ?d ——— 設計填筑干容重 ?dmax ——— 標準擊實試驗最大干容重 m ——— 施工條件系數(shù)，或稱壓實度， m值對于一二級壩或高壩采用 ～ ，三四級壩或低壩采用 ～ 。本設計的 m=。 設計最優(yōu)含水量為 0M = 0M （ 32） （ 2）計算結果 粘性土料設計的計算成果見表 3－ 1 （ 3）土料的選用 上下游共有 5個粘土料場，儲量豐富。因地理位置不同，各料場的物理性質，力學性質和化學性質也存在一定差異，土料采用以“近而好”為原則。規(guī)范指出粘土的滲透系數(shù)大于 10 106 cm/s,所有料場均滿足要求?？扇蓰}含量都不大于 3%， 1上 的有機質含量為 %，大于規(guī)定的 2%，故不予采用。 2下 和 2上 的塑性指數(shù)大于 20%和液限大于40%，根據(jù)規(guī)范不能作為壩的防滲體材料。 3下 的滲透系數(shù)比 1下 的小，防滲性能好，最大干容重比 1下 的大，壓縮性能好，且 3下 的含水量比 1下 小，施工時只需加水，故選 3下 為主料場， 1下 為副料場。 南昌工程學院本科畢業(yè)設計 15 表 3－ 1 粘性土料設計成果表 壩殼砂礫料設計 （ 1）計算公式 壩殼砂礫料填筑的設計指標以相對密實度表示如