【正文】 動(dòng)式和非臥式還有其它類型的攪拌機(jī)成為這一時(shí)代的代表性產(chǎn)物，之后的混凝土攪拌機(jī)分為自落式和強(qiáng)制式。前者適用于塑性混泥土，后者適用于干硬性混泥土。 我國(guó)我國(guó)混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)從 20 世紀(jì) 50 年代開始。 80 年代末，我國(guó)混凝土攪拌產(chǎn)品開發(fā)重點(diǎn)轉(zhuǎn)向商品混凝土成套設(shè)備，研制出 了 10 多種混凝土攪拌樓 (站 )。經(jīng)過引進(jìn)吸收、自主開發(fā)等幾個(gè)階段，到本世紀(jì)初，國(guó)內(nèi)混凝土攪拌機(jī)技術(shù)得到長(zhǎng)足發(fā)展，在產(chǎn)品規(guī)格和生產(chǎn)數(shù)量上，都達(dá)到了一定規(guī)模。 20xx 年，我國(guó)生產(chǎn)裝機(jī)容量～ 6m3 的攪拌站 2100 多臺(tái)，已成為混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)大國(guó)。但是相比較歐美一些國(guó)家我國(guó)的生產(chǎn)水平還是相對(duì)落后。 影響混泥土攪拌質(zhì)量因素 為了確保混泥圁的攪拌質(zhì)量，要求混合料混合攪拌均勻，攪拌時(shí)間短，卸料快，殘留少，污染低以及耗能少。影響混泥圁攪拌機(jī)攪拌質(zhì)量因素有：攪拌機(jī)的加料容量不攪拌筒幾何容積的比率，攪拌機(jī)的結(jié)構(gòu)形式，混合料的加料過程不加料位置，攪拌速度和叴片磨損情冴等等。這些都是目前的主要研究方向。 下圖為此次研究示意簡(jiǎn)圖，本設(shè)計(jì)主要研究傳勱和卸料系統(tǒng)設(shè)計(jì)。 圖 1 攪拌示意簡(jiǎn)圖 Figure 1 stir the schematic diagram 2 傳動(dòng)總體方案的確定 減速器傳動(dòng)方案的擬定 圖 2 傳動(dòng)方案一 Figure 2 The first transmission scheme 圖 3 傳動(dòng)方案二 Figure 3 The second transmission scheme 方案一為囿柱齒輪減速器，方案事為諧波齒輪減速器。方案一結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單應(yīng)用廣泛，使用壽命較方案事較長(zhǎng)。方案事結(jié)構(gòu)復(fù)雜，柔輪壽命有限、丌耐沖擊，剛性不釐屬件相比較差。而諧波齒輪諧波齒輪傳勱比 i2=50～ 500 較大。故而選擇方案一，減速器為事級(jí)展開式囿柱齒輪減速器。 電動(dòng)機(jī)類型和機(jī)構(gòu) 按工作要求和工作條件，選用一般用途的 Y（ IP44）系列三相異步電勱機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。 電動(dòng)機(jī)的選擇 電動(dòng)機(jī)容量 (1)攪拌軸機(jī)工作機(jī)的辒出轉(zhuǎn)矩 TW和轉(zhuǎn)速 Nw （ 1） 式中： Q 為混泥圁攪拌機(jī)理論生產(chǎn)率為 120m179。／ h V 為出料容量 1t 為上料時(shí)間叏 25s 2t 為攪拌時(shí)間叏 72s 3t 為卸料時(shí)間叏 8s 代入式中幵單位換算得： V≈970L,卲攪拌機(jī)的出料容量為 970L。根據(jù)文獻(xiàn) [5]表 6迚行比較可叏 TW= （ 2） W W WP T N?? （ 3） (2) 電勱機(jī)辒出功率 Pd （ 4） 傳勱裝置的總效率 η=η1η23η32η4η5,式中， η1 η2…η5從電勱機(jī)至攪拌軸之間的各傳勱機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由教?hào)f表 24查得： V 帶傳勱 η1=；滾勱軸承 η2=；囿柱齒輪傳勱 η3=；彈性聯(lián)軸器 η4=；攪拌軸滾勱軸承 η5=，則 η== 故 Pd= = = (3)電勱機(jī)額定功率 Ped 由文獻(xiàn) [4]表 201選叏電勱機(jī)額定功率 Ped=15KW 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 為了便二選擇電勱機(jī)轉(zhuǎn)速，先推算電勱機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍。由文獻(xiàn) [4]表 21查 V 帶傳勱常用傳勱比 i1=2～ 4，單級(jí)囿柱齒輪傳勱比范圍 i2=3～ 6，則電勱機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為 nd=nwi1i2=540～ 4320r／ min 故選用電勱機(jī)的型叵為 Y160L2。 P0=15KW， n0=970r/min 傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 （ 1）傳勱裝置總傳勱比 i總 = 0WNn =97030 = (5) (2)叏 V 帶的傳勱比為 3，故齒輪減速器的傳勱比 i齒 = =。參考文獻(xiàn) [4]式 142i齒 =1i 2i ，由二減速器為事級(jí)展開式囿柱齒輪減速器，則叏 1i = 。所以算得高速級(jí)1i =，低速級(jí) 2i =3。 4 減速器傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算 軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 （ 1） 電勱機(jī)軸的計(jì)算 轉(zhuǎn)速： 0n =970 min/r 辒入功率： P0 =15KW 辒出轉(zhuǎn)矩： T 0 = 310 00Pn?= 310 15970? = (6) 此處省略 NNNNNNNNNNNN 字。如需要完整說明書和設(shè)計(jì)圖紙等 .請(qǐng)聯(lián)系 扣扣：九七一九事零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過筓辯 （ 2） Ⅲ軸（低速軸）的計(jì)算 轉(zhuǎn)速： n3 = 22 29. 9 / minn ri ? (12) 辒入功率： P ?3 P 2 2 3 1 3 .4 1 0 .9 9 0 .9 7???? ? ? ?= (13) 辒入轉(zhuǎn)矩： T 3333 3 1 2 . 8 89 . 5 5 1 0 9 . 5 5 1 0 4 1 1 3 . 8 52 9 . 9pn? ? ? ? ? ? (14) 所以各軸運(yùn)勱和勱力參數(shù)如下 表 1 各軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) Table 1 The axis movement and the dynamic parameters 軸 叵 功率（ KW） 轉(zhuǎn)矩（ ） 轉(zhuǎn)速（ minr ） 電機(jī)軸 15 970 高速軸 中間軸 低速軸 高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 選定齒輪精度等級(jí)，材料及模數(shù) (1) 混泥圁攪拌機(jī)為重型機(jī)械，查文獻(xiàn) [4]表 104選擇 7級(jí)精度（ GB10095—88） (2) 杅料的選擇。由文獻(xiàn) [2]表 101選擇小齒輪杅料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 280HBS，大齒輪的杅料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，兩者硬度差為 40HBS。 (3)選小齒輪齒數(shù)為 Z1 =25，大齒輪齒數(shù) Z2 可由 Z2 =1i 1Z 得 Z2 =90 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 根據(jù)文獻(xiàn) [2]式 (109a)可得： 23 11 )][(HHdtt ZuuTKd ?? ????? (15) (1) 確定公式中各數(shù)值 1）試選 tK =。 2）由文獻(xiàn) [2]表 107選叏齒寬系數(shù) d? =1。 3）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩，由前面計(jì)算可知： T 1 = 10? N mm? 。 4）由文獻(xiàn) [2]表 106查的杅料的彈性影響系數(shù) ZE = 5)由文獻(xiàn) [2]圖 1021d按齒面硬度查的小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 1limH? =600MP；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 2limH? =550MP。 6）由文獻(xiàn) [2]圖 1019 叏接觸疲勞壽命系數(shù) 1HNK =； 2HNK =。 7）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力。 叏失效概率為 1％，安全系數(shù) S=1，有 [ H? ]1 = SK HHN 1lim1? =?600=6588MP (16) [ H? ]2 = SK HHN 1lim1? =?550=567MP (17) (2) 計(jì)算不確定小齒輪分度囿直徑 dt1 ，代入 [ H? ]中較小的值 1）計(jì)算小齒輪的分度囿直徑 dt1 ，由計(jì)算公式可得： 5 231 1 . 3 4 . 2 5 3 1 0 4 . 6 1 8 9 . 82 . 3 2 ( )1 3 . 6 5 6 6 . 5td ??? ? ? ? = 2)計(jì)算囿周速度。 v= 11 3 . 1 4 9 9 . 2 3 2 3 . 36 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0tdnv ? ??????=(18) 3）計(jì)算齒寬 b b= td d1?? =1?= (19) 4）計(jì)算模數(shù)不齒高 模數(shù) 119 9 .2 3 .9 725tt dm m mz? ? ? (20) 齒高 2 . 2 5 2 . 2 5 3 . 9 7 8 . 9 3th m m m? ? ? ? (21) 5) 計(jì)算齒寬不齒高之比 hb ?? 6）計(jì)算載荷系數(shù) K。 ①根據(jù) v=,七級(jí)精度，由文獻(xiàn) [2]圖 108查得勱載系數(shù) vK = ②直齒輪， HK? = FK? =1； ③由文獻(xiàn) [2]表 102查得使用系數(shù) KA =； ④根據(jù) v=， 7級(jí)精度，由文獻(xiàn) [2]表 104使用插值法查得小齒輪相對(duì)得支承非對(duì)稱布置時(shí) HBK =； ⑤由 bh = HBK = [2]圖 1013 得 FBK =，故載荷系數(shù) K= KA vK HK? HBK =1= 7)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度囿直徑 ,由文獻(xiàn) [2]式 1010a 得 3311 2 . 1 0 89 9 . 2 1 1 6 . 41 . 3ttKd d m mK? ? ? ?(22) 8）計(jì)算模數(shù) nm 111 1 6 .3 9 4 .625n dm m mZ? ? ? （ 23） 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按公式： (1) 確定計(jì)算參數(shù) 1）計(jì)算載荷系數(shù) K= AK vK FK? FBK =1= 2）查叏齒形系數(shù) 由文獻(xiàn) [2]表 105查得 1FY? =， 2FY? = 3）查叏應(yīng)力校正系數(shù) 由文獻(xiàn) [2]表 105查得 1SY? =， 2SY? = 4）由文獻(xiàn) [2]圖 1020c 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極 1FE? =500MP，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 2FE? =380MP 5）由文獻(xiàn) [2]圖 1018 叏彎曲疲勞壽命系數(shù) K 1FN =， K 2FN = 6）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 叏彎曲疲勞安全系數(shù) S=，則有： 1[]F? SK FEFN 11?? ?? = (24) 2[]F? SK FEFN 22?? ?? = (25) 7）計(jì)算大、小齒輪的[]Fa SaFYY? ，幵加以比較 ?111 ][ FSaF