【正文】 m m1 .57 .21 4 .47 .21 4 .41 7 .35 0 .9 ?????? 柱 ： 4 .6 4 m23 .625 .6 8 ???? 外墻面積： 26 3 2 . 8 9 6 m m21 7 . 325 0 . 91 . 821 7 . 325 0 . 92 . 8 4 ?????????? ）（）（ 鋁合金門窗： 21 4 0 . 2 2 m m1 . 20 . 6240 . 90 . 6242 . 40 . 61 . 50 . 9451 . 81 . 9 41 . 52 . 422 ?????????????????? 內(nèi)墻面積 ： 29 5 5 .8 7 2 m m7 . 21 . 8287 . 2292 . 8 4 ?????? 內(nèi)墻木門鋁合金門窗： 24 3 .1 1 9 m m1 .20 .62 .40 .640 .7 50 .951 .51 .2430 .62 .41 .821 .0 41 .52 .45 ???????????????????? 木門 ： 270 .032 m ??? ?????????????????? 14 44 K N13 60 .5110 12 .17626 79 . 9 . 693 ????? ?????????G 第二 ~五 層： N1 2 3 7 4 .2 4 3 Ki ?G 第六層 ： 1 0 4 3 0 .0 7 K NG6 ? 機房： ?G 建筑物總重力和在標準值為 : ??????? G 張雨：阜新市政府辦公樓 10 mGe = 42 k NG7=13632. 00 1k NG6= 9 kNG5= 4 kNG4= 96 k NG3=12209. 09 6k NG2= 98 k NmmG1=13369. 44 0k N 圖 31 各質(zhì)點重力荷載代表值 Figure 31 various particles gravity load representative plants 4 框架側(cè)移剛度計算 框架梁的線剛度計算 表 41 橫梁 線剛度計算 表 Form41 Line rigidity ib reckoner of the crossbeam 類別 層次 EC N/mm178。 b mm h，mm I0， mm4 l， mm EcI0/l Nmm I0/l Nmm I0/l Nmm 邊橫梁 1 104 350 750 ? 7200 1010 1010 1010 2~6 104 350 750 ? 7200 1010 1010 1010 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 11 走道梁 1 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 2~6 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 表 42 柱線剛度 ic計算表 Form 42 Thread rigidity ic reckoner of the post 層次 hc， mm Ec， N/mm2) bh ， mm2 I0， mm4 EcI0/hc， Nmm 1 5680 104 600 600 1010 1010 2~6 3600 1044 450 450 109 1010 00 21 08 77 圖 41 C10 柱及與其相連梁的相對線剛度 Figure 41 C10 column and its connected Liang39。s relative stiffness 根據(jù)梁、柱線剛度比 K 的不同，結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等?，F(xiàn)以第 2 層 C10 柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表 43 和表 44。 第 2 層 C3 柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖 41 所示，圖中數(shù)據(jù)取自表 41 和表 42。 52 6 ?? ????K 圖 41 C10 柱及與其相連梁 0 .7 25 .1 52 5 .1 5 ???c? 的相對線剛度 得： mmNh iD c /189973600 2102 ?????? ? 表 43 中框架各柱側(cè)移剛度 D 值 （ N/mm） Form 43 The frame post side of China moves rigidity D value 張雨：阜新市政府辦公樓 12 層次 邊柱（ 14 根） K α c Di1 中 柱（ 14 根） K α c Di2 Σ Di 1 18865 17368 507262 2 18997 17513 511140 3~6 14868 13765 400862 表 44 邊框架柱側(cè)移剛度 D 值 (N/mm) Form 44 The frame post side moves rigidity D lue 層次 A1， D1， A10， D10， K α c Di1 B1， C1， B8， C10， K α c Di2 Σ Di 1 14802 17230 128128 2 15748 17378 132504 3~6 12576 13672 104992 將上述不同情況下得到的同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，如表 45 所示。 表 45 橫向框架層間側(cè)移剛度（ N/mm） Form 45 The side moves rigidity among the horizontal frame layer 層次 1 2 3 4 5 6 ∑Di 505854 643644 635390 635390 635390 635390 由表可知， 7 0 .7 8 5 96 4 3 6 4 4/5 0 5 8 5 4/ 21 ????? DD ， 故該框架為規(guī)則框架。 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 13 5 橫向水平荷載作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向水平地震作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算 按公式 51 ?????? ?? ? HhGG n 231 11 （ 51） 將 eG 折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即 kNG e 6) .6331( 5 ?????? 結(jié)構(gòu)頂 點的假想位移由公式 52～ 公式 54。計算過程間表 51，其中第 6 層的 Gi 為G7與 Ge之和。 張雨：阜新市政府辦公樓 14 ?? kiG GV （ 52） ? ? ???? sjGii D ijVu 1/ （ 53） ?? ?? nk kT uu 1 )( （ 54） 表 51 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算 Form 51 The imagination displacement of the summit pinnacle of the structure is calculated 層次 Gi， kN VGi， kN ∑ Di， N/mm △ ui， mm ui， mm 6 635930 5 635930 4 635930 3 635390 2 643644 1 505854 按公式 55 TTl uYT ? （ 55） 計算基本周期 T1,其中 μT的量鋼為 m，取 YT=，則 sT 0 . 7 80 . 4 2 8 ???? 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設(shè)計中，結(jié)構(gòu)主體高度不超過 40m，質(zhì)量 和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值計算如下： ?? ieq GG ? ?5 1 7 .0 51 0 4 3 0 . 0 741 2 3 7 4 . 2 4 31 4 4 4 8 . 5 ?????? ?? ? ? ? a 11???????????? aTTa g KNGF eqEk 2 4 7 5 .6 96 3 6 5 8 . 7 80 .0 3 8 8 91 ???? ? 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 15 因 sTsT g 1 ???? ?，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù) δn 經(jīng)查 表，計算得： 0 .1 3 2 1 ?????? Tn? kNFF EKn 3 2 7 . 7 82 4 7 5 . 6 91 3 2 ?????? ? 各質(zhì)點的水平地震作用按公式 56 ??? ii iiEkni HGHGFF )1( ? （ 56）計算。將上述 δn 和 FEK 代入可得 ??? ii iii HGHGF 2 41 7 .9 1 具體計算過程見表 52。各樓層地震剪力按公式 57 ?? ki FV （ 57） 計算，結(jié)果列入 表 52 表 52 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 Form 52 Cut the strength reckoner in every particle horizontal horizontal earthquake function and floor earthquake 層次 Hi， m Gi， KN GiHi， KNm GiHi／ ∑GiHi Fi， KN Vi， KN 3= 6 5 4 3 2 1 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 51 張雨：阜新市政府辦公樓 16 （ b ）層間剪力分布（ a ）水平地震作用分布F8F7 ＋△ F7F6F2F17621 圖 51 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 Fig 51 crosswise horizontal earthquake function and floor earthquake shearing force 多遇水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移△ ui和頂點位移 ui分別按公式 58 和公式 59。 ???? sj ijii DVu 1/)( （ 58） ?? ?? nk kuu 1 )( （ 59） 計算。計算過程見表 53。表中還計算了各層的層間彈性位移角 iie h/?? ?? 。 表 53 橫向水平地震作用下的位移驗算 Form 53 Displacement checking putations under horizontal horizontal earthquake function 層次 Vi， KN ∑ Di， N/mm △ ui /mm ui /mm hi /mm θ e=iihu? 6 6356390 3600 1/3874 5 6356390 3600 1/1984 4 6356390 3600 1/1417 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 17 3 6356390 3600 1/1158 2 643644 3600 1/1036 1 505854 5680 1/1186 由表 53 可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 3 層，其值為 1/1036〈 1/550，滿足要求，其中限值 ? ? 550/1/ ?? hu 。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以圖 21 中 ⑩ 軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略。 框架柱端剪力及彎矩分別按公式 510 和公式 511。 ??? sj ijijjiij DDvV1 (510) yhVM ijij ??