【正文】 ? 立柱彎矩按公料、母料的抗彎剛度分配 ，分配系數(shù)計算如下： ? Ix=Ix1+Ix2=+= ? 公料彎矩分配系數(shù)： a1=Ix1/Ix=? 母料彎矩分配系數(shù)： a2=Ix2/Ix=? 立柱剪力及軸向力按公料、母料的抗剪剛度分配 ，分配系數(shù)計算如下： ? A=A1+A2=+= ? 公料剪、軸力分配系數(shù)： b1=A1/A=? 母料剪、軸力分配系數(shù)： b2=A2/A= 剛度分配系數(shù) ? 內(nèi)力計算 ? 簡支梁受力： 連續(xù)梁受力： M=q*L^2/8 ? 逐跨內(nèi)力分析： ? 立柱按多跨鉸接連續(xù)靜定梁進行設計計算： ? 第 1跨內(nèi)力： ? RB1= 3615 [1(285/3615)2]/20 (285/3615)=9945N ? P2=9945N ? M1= 36152 [1(285/3615)2]2/80 285 [1(1+285/3615)2/2+285/3615] ? =8931701N?mm ? 第 2跨內(nèi)力： ? RB2= 3615 [1(285/3615)2]/29945 (285/3615)=9161N ? P3=9161N ? MA2=(9945 285+ 2852/2)=3059097N?mm ? M2= 36152 [1(285/3615)2]2/89945 285 [1(1+285/3615)2/2+285/3615] ? =7523383N?mm ? 第 3跨內(nèi)力： ? RB3= 3615 [1(285/3615)2]/29161 (285/3615)=9223N ? P4=9223N ? MA3=(9161 285+ 2852/2)=2835650N?mm ? M3= 36152 [1(285/3615)2]2/89161 285 [1(1+285/3615)2/2+285/3615] ? =7634412N?mm ? 第 4跨內(nèi)力： ? RB4= 3615 [1(285/3615)2]/29223 (285/3615)=9218N ? P5=9218N ? MA4=(9223 285+ 2852/2)=2853266N?mm ? M4= 36152 [1(285/3615)2]2/89223 285 [1(1+285/3615)2/2+285/3615] ? =7625659N?mm ? 第 5跨內(nèi)力： ? RB5= 3615 [1(285/3615)2]/29218 (285/3615)=9218N ? P6=9218N ? MA5=(9218 285+ 2852/2)=2851877N?mm ? M5= 36152 [1(285/3615)2]2/89218 285 [1(1+285/3615)2/2+285/3615] ? =7626349N?mm 廣東全球通大廈 ? 立柱的內(nèi)力分析 ? 第 1跨內(nèi)力分析： ? RBi=qLi [1(Ai/Li)2]/2Pi (Ai/Li)， i=1 ? = 2850 [1(850/2850)2]/20 (850/2850) ? =4066N ? Mi=qLi2 [1(Ai/Li)2]2/8， i=1 ? = 28502 [1(850/2850)2]2/8 ? =2639402N mm ? 第 2跨內(nèi)力分析： ? Pi=RBi1， i=2 ? =4066N ? RBi=qLi [1(Ai/Li)2]/2Pi (Ai/Li)， i=2 ? = 2850 [1(850/2850)2]/24066 (850/2850) ? =2853N ? Mi=qLi2 [1(Ai/Li)2]2/8Pi Ai [1(1+(Ai/Li))2/2+Ai/Li]， i=2 ? = 28502 [1(850/2850)2]2/84066 850 [1(1+(850/2850)2/2+850/2850] ? =1065062N mm ? MA2=(Pi Ai+qAi2/2)， (i=2) ? =4587535N mm ? 第 3跨內(nèi)力分析： ? Pi=RBi1， i=3 ? =2853N ? RBi=qLi [1(Ai/Li)2]/2Pi (Ai/Li)， i=3 ? = 2850 [1(850/2850)2]/22853 (850/2850) ? =3215N ? Mi=qLi2 [1(Ai/Li)2]2/8Pi Ai [1(1+(Ai/Li))2/2+Ai/Li]， i=3 ? = 28502 [1(850/2850)2]2/82853 850 [1(1+(850/2850)2/2+850/2850] ? =1534731N mm ? MA3=(Pi Ai+qAi2/2)， (i=3) ? =3556485N mm 天津國貿(mào)投標計算 ? 橫梁計算 ? 幕墻橫梁按三角形簡支梁計算水平荷載；由于玻璃下面有墊塊，因此自重荷載按集中受力模型 考慮 。 水平荷載作用 豎向 荷載作用 ? 按照等撓度原則，進行荷載分配，對于三角形 荷載簡支梁 ： ? q1kB4/120EaI1y=q2kB4/120EaI2y ? q1k+q2k=qk ? q1k=qk I1y/(I1y+I2y) ? = 3867360/(3867360+5762240) ? =? q2k=qk I2y/(I1y+I2y) ? = 5762240/(3867360+5762240) ? =（設計值） M1w=q1wB2/12 ? M1E=q1EB2/12（水平地震荷載） ? M1y=M1w+ ? =q1B2/12 ? = 18402/12 ? = mm 按 橫梁抗彎強度計算公式，應滿足： ? M1x/γ W1nx+M1y/γ W1ny≤ fa ? 按《建筑幕墻》 [， b]，自重標準值作用下?lián)隙炔粦^其跨度的 1/500，并且不應大于 3mm； ? B/500=1840/500= ? 取 ： ? df2,lim=3mm ? dfx=P1kaB2/24EaIax (34α 2) ? = 150 18402/24/70000/529090 (3 4 (150/1840)2) ? = ? 因為 ≤ 3mm，所以，單元橫框自重方向撓度可以滿足設計要求。 ? 平面內(nèi)變形分析 ? 《 建筑幕墻 GB/T 210862023》 ? 框架式幕墻平面變形分析 ? 平面變形性能確定 ? α ：主體結(jié)構的彈性層間位移角限值，取 α =1/550。 ? 由主體結(jié)構為鋼筋混凝土框架結(jié)構，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ1022023條文說明中表 ? γ ：隱框玻璃幕墻板塊平面內(nèi)變形性能 ? 按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》 JGJ1022023第 ? γ =3α =3 1/550=1/183 ? 1/150＞ γ =1/183≥ 1/200 ? 該隱框玻璃幕墻的變形性能應為 Ⅲ 級。 平面變形性能校核 l1：矩形玻璃板塊豎向邊長， l1=24 00 mm l2：矩形玻璃板塊橫向邊長， l2= 2023 mm c1：玻璃與邊框的左、右平均間隙，考慮了 mm 的施工誤差，取 c1=6 mm c2：玻璃與邊框的上、下平均間隙，考慮了 mm 的施工誤差，取 c2=6 mm △ u ：玻璃幕墻的平面變形性能 按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》 JGJ102 2023 第 條 △ u=)1(212211ccllc ?? =)662 0 0 02 4 0 01(62 ???? = mm H ：該隱框玻璃幕墻所在層的層高，取 H=5300 mm 由層間位移引起的分格框變形限值 Ulim= γ l1= 1/183 2400= mm ≤ △ u = mm 平面變形性能符合規(guī)范要求。 《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ1022023 ? 單元板平面變形分析 ? 主體 結(jié)構類型 為 多、高層鋼結(jié)構 結(jié)構 ，結(jié)構的層間 位移 角 為 ： ? α =tan^ 1(1/300) ? 層高： h=3600 mm。 ? 地震控制 層 間位移限值 為 ： ? μ lim=β h（ β =3α =1/100， θ =176。 ） ? =3600/100 ? = ? 如最大玻璃板塊 HxW=2100x1200 mm ? 適應 變形值為 ? μ s= Lβ ? =2100/100 ? = mm ? 對隱框 結(jié)構 膠的延展性好 ，因此 通過構造與結(jié)構膠完全能滿足地震荷載及風載作用下的平面內(nèi)變形 。 ? 對明框預留邊框距離 a21/2= mm. 上下177。30mm 單元板塊橫梁 豎向位移量 計算 α： 立柱材料的線膨脹系數(shù)最大單元板塊高度 L : 方向尺寸溫差 ΔT :最大溫差 λ： 實際伸縮調(diào)整系數(shù) LA： 梁在柱間計算跨度，取 (mm) A： 梁撓度限制 名稱 代號 取值 型材因熱脹冷縮引起的位移 ΔL ΔL=αΔTLλ =8052001 =177。 α= ΔT=80℃ L=5200mm λ=1 加工誤差 d1 177。2mm 施工誤差 d2 177。 主體結(jié)構梁豎直變形位移量 d3 (LA/A) 20%= LA=10000mm， A=300 立柱徐變引起的橫梁位移 d4 d4= = = 位移 計算過程 結(jié)果 極限收縮位移 ΔL+d1+d2+d3+d4 極限擴張位移 ΔL+d1+d2 設計 單元板塊橫梁 豎向伸縮縫 30mm，滿足計算要求 。 單元 板塊平面 內(nèi)豎向位移 設計 左右 177。15mm 名稱 代號 取值 型材因熱脹冷縮引起的位移 ΔL ΔL=αΔTLλ =8017001 =177。 α= ΔT=80℃ L=1700mm λ=1 加工誤差 d1 177。1mm 施工誤差 d2 177。 位移 計算過程 結(jié)果 極限收縮位移 ΔL+d1+d2 極限擴張位移 ΔL+d1+d2 α： 立柱材料的線膨脹系數(shù)最大單元板塊高度 L : 方向尺寸溫差 ΔT :最大溫差 λ： 實際伸縮調(diào)整系數(shù) 單元板塊平面立柱 極限水平位移量 計算 設計 單元板塊立柱 水平 伸縮縫 15mm，滿足計算要求 。 單元 板塊平面 內(nèi)水平位移 設計 ? （ 2）桁架 ? 普通桁架 ? 1）荷載 線性荷載輸入： ? 2）截面 特性 ? 方管、圓管、組合截面。 上弦桿 下 弦桿 腹 桿 斜腹桿 ? 3）桁架類型（鉸接節(jié)點、剛接節(jié)點 ） ? 焊接桁架 ? 鉸接桁架 ? 混合型 ? 4）支撐形式（簡支、滑動、固接 ） ? 鉸接支撐：耳板、銷軸 ( 結(jié) )40012971297550 550鋼桁架 H J 0 8581337 5 0? 1 8 0 0 0220024831650拉桿 上弦 桿 次桁架 采光頂桁架受力圖 采光頂桁架計算模型圖 ? 5）計算結(jié)果（整體、桿件 ） ? 強度 ? 撓度 ? 穩(wěn)定性 ? 連接件（耳板、螺栓、鉚釘、銷軸） ? 焊縫（三角形、對接） ? 例題 1： ? 通過 計算可知，鋼結(jié)構體系最大位移： ? Fmax=L/300=36000/300=120 mm ? 主結(jié)構鋼架： ? υ 300(υ 299)管： σ max= N/mm2[σ ]=215 N/mm2。 ? υ 180X12管： σ max= N/mm2[σ ]=215 N/mm2。 ? 次結(jié)構桁架： ? υ 195X12管： σ max= N/mm2[σ ]=310 N/mm2。 通過。 ? 方管 160X80X10: σ max= N/mm2[σ ]=310 N/mm2。 通過。 ? ? 支座反力： ? 桁架 HJ01