土力學(xué)課件(清華大學(xué))-文庫(kù)吧
2025-07-21 04:32 本頁(yè)面
【正文】 撐土坡的擋土墻堤岸擋土墻地下室側(cè)墻拱橋橋臺(tái)填土填土填土填土2. 主動(dòng)土壓力 167。 1 概述 墻體 外移 ， 土壓力逐漸 減小 ， 當(dāng)土體 破壞 ，達(dá)到 極限平衡狀態(tài) 時(shí)所對(duì)應(yīng)的土壓力 (最小 ) 1~5 % 1~5 % 0E 0EaD ?DHHD ?DEp土 壓 力 E_ D DH Hd ? +地下室EEEE支撐土坡的擋土墻堤岸擋土墻地下室側(cè)墻拱橋橋臺(tái)填土填土填土填土地下室支撐土坡的擋土墻堤岸擋土墻地下室側(cè)墻拱橋橋臺(tái)填土填土填土填土3. 被動(dòng)土壓力 167。 1 概述 墻體 內(nèi)移 ， 土壓力逐漸 增大 ， 當(dāng)土體 破壞 ， 達(dá)到 極限平衡狀態(tài) 時(shí)所對(duì)應(yīng)的土壓力 (最大 ) 1~5 % 1~5 % 0E 0EaD ?DHHD ?DEp土 壓 力 E_ D DH Hd ? +地下室EEEE支撐土坡的擋土墻堤岸擋土墻地下室側(cè)墻拱橋橋臺(tái)填土填土填土填土地下室支撐土坡的擋土墻堤岸擋土墻地下室側(cè)墻拱橋橋臺(tái)填土填土填土填土可按土體處于 側(cè)限條件下 的彈性平衡狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算 。 （二） 靜止土壓力計(jì)算 靜止土壓力系數(shù) K0 對(duì)于側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)： p0=sh =K0sv =u/(1u)sv = u/(1u)gz K0=n/(1n) ? 由于土的 n 很難確定， K0常用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算 ? 對(duì)于砂土、正常固結(jié)粘土 ： K0≈1sinf’ sv sv sh sh z 小結(jié) ? 擋土墻 ? 土壓力 ? 土壓力性質(zhì) ? 影響因素 ? 靜止土壓力計(jì)算 如何計(jì)算主動(dòng)和被動(dòng)土壓力？ 一 .半無(wú)限土體中的極限平衡應(yīng)力狀態(tài)和朗肯土壓力 ： 167。 2 朗肯 (Rankine)土壓力理論 Pa K0sv sv ? ? s 朗肯土壓力理論基本條件和假定 條件 墻背光滑 墻背垂直 填土表面水平 假設(shè) 墻后各點(diǎn)均處于極限平衡狀態(tài) 167。 2 朗肯土壓力理論 二 .墻背光滑垂直、墻土表面水平的土壓力計(jì)算 167。 2 朗肯土壓力理論 (一 ).填土為 砂土 由于墻背光滑垂直（沒(méi)有剪應(yīng)力），墻背相當(dāng)于一個(gè)半無(wú)限土體中的對(duì)稱(chēng)線，墻后為半無(wú)限土體的一半。 (一 ) 填土為 砂土 167。 2 朗肯土壓力理論 H H/3 gHKa 主動(dòng)土壓力分布 墻后破裂面形狀 45＋ ?/2 167。 2 朗肯土壓力理論 pa=sh=tg2(45?f/2 )gz Ka= tg2(45?f/2 ) 直線分布 合力 Ea=1/2 Ka gH2 作用點(diǎn)：底部以上 1/3H處 滑裂面方向：與水平夾角 45?+f/2 (一 ) 填土為 砂土 s??Pas vH H/3 gHKa 167。 2 朗肯土壓力理論 (一 ) 填土為 砂土 H H/3 gHKp 被動(dòng)土壓力分布 墻后破裂面形狀 45－ ?/2 90+? 167。 2 朗肯土壓力理論 pp=sh=tg2(45?+f/2 )gz Kp= tg2(45?+f/2 ) 直線分布 合力 Ep=1/2 Kp gH2 作用點(diǎn)：底部以上 1/3H處 滑裂面方向：與水平夾角 45?f/2 (一 ) 填土為 砂土 ??P ps vs167。 2 朗肯土壓力理論 (二 ) 填土為 粘性土 )245(2)245(2 ??gs ?????? ooha tgcz t gpaa KczK 2?? g??Pas v s167。 2 朗肯土壓力理論 (一 ) 填土為 粘性土 gHKa gHKa2c Ka Z0 Ea 2c Ka (HZ0)/3 主動(dòng)區(qū) 主動(dòng)土壓力分布 167。 2 朗肯土壓力理論 zz0 拉應(yīng)力，開(kāi)裂 2p k z c k aaa g??zz0 (一 ) 填土為 粘性土 22201 1 2( ) 222a a a
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