熱電廠鍋爐裝置爐燃燒器改造項(xiàng)目工程可行性研究報(bào)告-文庫(kù)吧
2025-05-07 09:40 本頁(yè)面
【正文】 密集，保證在高一次風(fēng)速下的穩(wěn)燃性能。二次風(fēng)四角反向相切，假想切圓直徑為 φ600mm。每組噴燃器噴口由兩層二次風(fēng)夾一層一次風(fēng)噴口，分三層共計(jì)六個(gè)二次風(fēng)噴口，三個(gè)一次風(fēng)噴口，在第一、二層下二次風(fēng)噴口裝有自動(dòng)點(diǎn)火裝置。各二次風(fēng)噴口均設(shè)置單獨(dú)的風(fēng)量調(diào)節(jié)裝置。一次風(fēng)噴口面積 F1＝ 12，二次風(fēng)口截面積 F1＝ 24。 原鍋爐各參數(shù) 見(jiàn)表 1～表 5。 可行性研究報(bào)告 4 表 1 各噴口的標(biāo)高 層數(shù) 噴口 標(biāo)高（ mm） 第三層 上二次風(fēng) 16760 上一次風(fēng) 16350 下二次風(fēng) 15940 第二層 上二次風(fēng) 15160 中一次風(fēng) 14750 下二次風(fēng) 14340 第一層 上二次風(fēng) 13560 下一次風(fēng) 13150 下二次風(fēng) 12740 表 2 燃燒器主要設(shè)計(jì)參數(shù) 名稱(chēng) 一次風(fēng) 二次風(fēng) 漏風(fēng) 風(fēng)率（ %） 30 風(fēng)溫（ ℃ ） 57 312 風(fēng)速（ m/s） 30 45 風(fēng)口面積（單角） 風(fēng)口數(shù)量（個(gè)） 12 24 表 3 設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析 序號(hào) 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 數(shù)值 1 收到基碳 Car % 2 收到基氫 Har % 3 收到基氧 Oar % 4 收到基氮 Nar % 5 收到基硫 Sar % 6 收到基灰分 A ar % 7 收到基水分 Mar % 8 空氣干燥基水分 Mad % 9 收到基揮發(fā)分 Mar % 10 低位發(fā)熱量 Kcal/kg 5360 11 灰熔點(diǎn) t1 ℃ 1110 12 t2 ℃ 1190 13 t3 ℃ 1270 可行性研究報(bào)告 5 表 4 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù) 項(xiàng)目 單位 數(shù)值 汽包工作壓力 MPa 主汽溫度 MPa 540 主汽壓力 T/H 主汽流量 ℃ 410 給水溫度 ℃ 215 排煙溫度 ℃ 鍋爐效率 ％ 燃料消耗量 t/h 表 5 鍋爐原熱力計(jì)算結(jié)果匯總表 類(lèi)別 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 數(shù)值 鍋 爐 規(guī) 范 型號(hào) － － HG130/393 燃燒方式 － － 煤粉 蒸發(fā)量 Dj t/h 410 過(guò)熱蒸汽 壓力 Pzq MPa 過(guò)熱蒸汽溫度 tzq ℃ 540 給水溫度 tgs ℃ 215 汽包蒸汽壓力 Pqb MPa 熱 損 失 排煙熱損失 q2 % 化學(xué)未燃燒熱損失 q3 % 機(jī)械未燃燒熱損失 q4 % 散熱損失 q5 % 灰渣物理熱損失 q6 % 0 熱 平 衡 鍋爐機(jī)組效率 η % 燃料消耗量 B t/h 燃料計(jì)算耗量 Bj t/h 爐 膛 空氣過(guò)剩系數(shù) αlt － 容積 VT m3 2545 理論燃燒溫度 θ176。 ℃ 爐膛出口煙氣溫度 θ＂ ℃ 總輻射受熱面積 HFS m2 爐膛總面積 Fz m2 輻射傳熱量 QFS kcal/kg 可行性研究報(bào)告 6 類(lèi)別 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 數(shù)值 容積熱負(fù)荷 QV kcal/m3h 103 截面積熱負(fù)荷 QF kcal/m3h 106 輻射受熱面熱負(fù)荷 Bj QFS/ HFS kcal/m3h 103 減 溫 器 型 式 － － 噴水減溫 一級(jí)減溫幅度 Δt1 ℃ 二級(jí)減溫幅度 Δt2 ℃ 額定負(fù)荷一級(jí)噴水量 ΔD1 % 額定負(fù)荷一級(jí)噴水量 ΔD2 % 6 尾部 受熱 面 省煤器沸騰率 X % 0 預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度 tR ℃ 30 熱風(fēng)溫度 trf ℃ 排煙溫度 tpy ℃ 5 號(hào) 鍋爐 1996 年 由哈工大將原燃燒器改造為濃淡燃燒器，改造后的燃燒器仍然存在影響鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定、安全的因素。 現(xiàn)燃燒系統(tǒng)存在問(wèn)題主要表現(xiàn)為鍋爐爐內(nèi)燃燒組織不好，具體如下： a. )一、二次風(fēng)射流剛性差，易偏斜，使實(shí)際燃燒切圓過(guò)大，造成火焰沖刷水冷壁，燃燒區(qū)域水冷壁結(jié)渣。并導(dǎo)致著火距離噴口太近，噴口區(qū)域結(jié)渣及燒壞噴口。 b.）一、二風(fēng)混合不好，造成煤粉燃燼推遲，火焰抬高，飛灰含碳量增加，致燃燒區(qū)域上部及大屏結(jié)渣，減溫水量增加。 c.）制粉系統(tǒng)一次風(fēng)無(wú)法調(diào)整，造成一次風(fēng)風(fēng)速各角不一，致使各角剛性不一，無(wú)法與二次風(fēng)組成合理燃燒工況 (一、二次風(fēng)動(dòng)量比失衡 )，爐膛火焰偏斜，運(yùn)行中乙側(cè)墻和后墻爐膛火焰溫度較其它部分高。 d.）在高負(fù)荷下噴口區(qū)域熱負(fù)荷過(guò)大，在燃燒器區(qū)結(jié)焦和燒壞噴口 。 e.）在高負(fù)荷時(shí)，屏式過(guò)熱器結(jié)焦比較嚴(yán)重 ,尤其在大多數(shù)在吹灰器噴口處結(jié)焦較為嚴(yán)重；角區(qū)及一、二次風(fēng)噴口均有嚴(yán)重結(jié)焦現(xiàn)象，當(dāng)運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，爐膛掉焦，使得燃燒不穩(wěn)。 可行性研究報(bào)告 7 f.）氮氧化物排放濃度較高，在鍋爐負(fù)荷為 408t/h 時(shí)，氮氧化物濃度值約為 700 mg/Nm3。 “風(fēng)包粉 ”系列 濃淡燃燒器 原理及特點(diǎn) “風(fēng)包粉 ”系列濃淡煤粉燃燒技術(shù)是針對(duì)我國(guó)電力工業(yè)對(duì)煤粉燃燒的需要，通過(guò)對(duì)爐內(nèi)燃燒器區(qū)域氣相及氣固兩相流場(chǎng)的深入研究，發(fā)現(xiàn)相當(dāng)一部分鍋爐爐膛內(nèi)存在煤粉向爐膛四周分離，從而產(chǎn)生一系列不
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