【正文】 00mm及基礎(chǔ)頂面以上1100mm。近似忽略牛腿的重量。A柱： F3A=[(－－)25＋25]= B柱： F3B=[(－－)25＋25]= C柱：F3C=[(－－)25＋25]= ④吊車梁、軌道、墊層自重F4。A柱： F4A=（6＋）= B柱： 24m跨傳來(lái) F4B=（6＋）= 18m跨傳來(lái) F4B’=（6＋）=C柱： F4C=（6＋）=F4的作用點(diǎn)離縱向定位軸線的距離為750mm。如下圖所示：⑵⑵、屋面可變荷載 。 A柱： F5A=(246＋6) = B柱： 24m跨傳來(lái) F5B=(246＋6) = 18m跨傳來(lái) F5B’=(186＋6) = C柱： F5C=(186＋6) = F5的作用點(diǎn)同F(xiàn)1（3）、吊車荷載 ①吊車豎向荷載Dmax,k、Dmin,k 吊車基本尺寸和輪壓起重量Q/t吊車跨度Lk/m吊車橋距B/mm輪距K/mm吊車總重(G+g)/t小車重g/t最大輪壓Pmax/KN最小輪壓Pmin/KN1855504400181152530615048004229070 注：表中最小輪壓Pmin=(G+g+Q)/2Pmax 吊車豎向荷載Dmax,k，Dmin,k根據(jù)兩臺(tái)吊車作用的最不利位置用影響線求出。Dmax,k， Dmin,k計(jì)算簡(jiǎn)圖如下。圖中兩臺(tái)吊車的最小輪距x=(B1K1)/2+(B2K2)/2，對(duì)應(yīng)的輪子 位置影響線高度y1,y2,y3,y4可利用幾何關(guān)系求得。如下圖 A、B跨吊車荷載作用下支座反力影響線24m跨兩臺(tái)吊車相同，均為10t，F(xiàn)1max=F2max=290KN，F(xiàn)1min=F2min=70KN，計(jì)算得y2=()/6=，y3=()/6=，y4=0。Dmax,k=γβF∑y =290(1＋＋)=Dmin,k=γβFmin∑y =70(1＋＋)=18m跨有兩臺(tái)10t吊車，吊車計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，同理可求得： B、C跨吊車荷載作用下支座反力影響線 Dmax,k=γβF∑y =115(1＋＋＋)=Dmin,k= γβFmin∑y =25(1＋＋＋)= ②吊車橫向水平荷載Tmax,k 24m跨，吊車額定起重量15tQ50t，吊車橫向水平荷載系數(shù)α=,β= Tmax,k=γαβ(G2,K＋G3,K)∑y =(300+118)(1＋＋)= Tmax,k的作用點(diǎn)位置在吊車梁頂面。 18m跨，吊車額定起重量1Q≤10t，吊車橫向水平荷載系數(shù)α=,β= Tmax,k=γαβ(G2,K＋G3,K)∑y =(100+39)(1＋＋＋)= Tmax,k的作用點(diǎn)位置在吊車梁頂面。（4）風(fēng)荷載 該地區(qū)的基本風(fēng)壓ω0=178。，地面粗糙度為B類。作用在柱上的均布荷載： +=取值。查表可知：離地面10m時(shí)， 181。z=，離地面15m時(shí)，181。z=。=1＋（）/（1510）（）=。 排架的風(fēng)壓體型系數(shù)181。s，標(biāo)于例圖21單層工業(yè)廠房可不考慮風(fēng)振系數(shù)，取223。z=1。左吹風(fēng)： q1=γ181。s181。z223。zω0B=6=（→) q2=γ181。s181。z223。zω0B=6=（→) 作用在柱頂?shù)募酗L(fēng)荷載Fw h1 =, h2= 作用在柱頂?shù)募酗L(fēng)荷載Fw由兩部分組成：柱頂至檐口豎直面上的風(fēng)荷載 Fw1和坡屋面上的風(fēng)荷載Fw2，其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是傾斜的， 需要計(jì)算其水平方向的分力（豎直分力在排架分析中一般不考慮）. 為了簡(jiǎn)化，確定風(fēng)壓高度系數(shù)時(shí)，可統(tǒng)一取屋脊高度。 Fw=γ[(181。s2181。s1)h1＋(181。s4181。s3)h2]181。zω0B =[(＋)＋（）]6 =。（→）右吹風(fēng)： 迎風(fēng)面和背風(fēng)面的qq2大小相等，方向相反。 Fw=γ[(181。s2181。s1)h1＋(181。s4181。s3)h2]181。zω0B =[(＋)＋（）]6 =。（→）由于左右吹風(fēng)荷載相同，可任取其一，此處取左吹風(fēng)進(jìn)行排架內(nèi)力計(jì)算。．內(nèi)力計(jì)算 在計(jì)算簡(jiǎn)圖中，上柱的計(jì)算軸線取為上柱的截面形心線，下柱的計(jì)算軸線取為下柱的截面形心線。下面計(jì)算時(shí)彎矩和剪力的符號(hào)按照下述規(guī)則：彎矩以順時(shí)針方向?yàn)檎?，剪力以使?gòu)件產(chǎn)生順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)趨勢(shì)為正；軸力以壓為正。 各柱的抗剪剛度計(jì)算結(jié)果見下：項(xiàng)目n=Iu/ILλ=Hu/HC0=3/(1+λ3(1/n1)D= C0EcIL /H3ηi=Di/∑DiA柱B柱C柱 柱的抗側(cè)剛度及剪力分配系數(shù) ⑴、永久荷載作用下 永久荷載下的計(jì)算簡(jiǎn)圖可以分解為兩部分：作用在柱截面形心的豎向力和偏心力矩.，如下圖，且前者只產(chǎn)生軸力。 屋蓋自重對(duì)上柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為: M1A= （）= M1B=(－)= M1C=() = 屋蓋自重、上柱自重、吊車梁及軌道自重對(duì)下柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩 M2A= + = M2B=0+0+(+) = M2C= + x = 偏心力矩作用下，各柱的彎矩和剪力用剪力分配法計(jì)算。先在柱頂加上不動(dòng)鉸支座，利用附錄求出各柱頂不動(dòng)鉸支座的內(nèi)力；然后將總的支座反力作用下排架柱頂，根據(jù)剪力分配系數(shù)分配給各柱；最后求出各柱頂?shù)募袅Γ玫矫扛闹敿袅?，單根柱利用平衡條件求出各截面的彎矩及柱底截面剪力。 ； 在各住柱頂施加虛加水平不動(dòng)鉸，由下式可得各項(xiàng)反力值及剪力值 。 。 永久恒載作用下的剪力分配項(xiàng)目nλA柱(→)(→)B柱(→)(→)C柱(←)(←)例如對(duì)于A柱柱頂截面的彎矩：M1=牛腿截面上的彎矩：M1+VAHu=＋=牛腿截面上的彎矩:M2＋M1+VAHu=+=柱頂截面的彎矩：M2＋M1＋VAH=+＋=（2）屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析方法同屋蓋自重作用下的內(nèi)力分析。 屋面可變荷載作用下柱的剪力分配項(xiàng)目nλA柱(→)(→)B柱0(→)(←)C柱(→)(←) (3) 吊車豎向荷載作用下 吊車豎向荷載四種基本情況：(a)、Dmax作用于A柱；(b)、Dmin作用于A柱；(c)、Dmax作用于C柱；(d)、Dmin作用于C柱。如下圖所示。 吊車豎向荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖可分解成兩部分：作用在下柱截面形心的豎向力和作用在牛腿頂面的偏心力矩。 吊車豎向荷載作用下柱剪力的分配計(jì)算項(xiàng)目Dmax作用于A柱A柱(←)(←)B柱(→)→)C柱00(→)Dmin作用于A柱A柱(←)(←)B柱(→)(→)C柱00(←)Dmax作用于A柱A柱00(←)B柱(←)(←)C柱(→)(→)Dmin作用于A柱A柱00(→)B柱(←)(←)C柱(→)(→)（4） 吊車水平荷載作用下 吊車水平荷載作用下有兩種情況：(a)、AB跨作用Tmax；(b)、BC跨作用Tmax，每種情況下的荷載可以反向。 。 吊車水平荷載下柱剪力的分配計(jì)算項(xiàng)目nAB跨作用TmaxA柱26(←)(←)B柱26(←)→)C柱00(→)BC跨作用TmaxA柱00(←)B柱(←)(→)C柱(←)(←) （5） 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 風(fēng)荷載作用下有兩種情況：因本例右吹左風(fēng)時(shí)的荷載值與左吹右風(fēng)時(shí)的荷載值很接近，可利用左吹右風(fēng)的內(nèi)力圖。 風(fēng)荷載作用下柱剪力的分配計(jì)算項(xiàng)目nqW左吹右風(fēng)A柱(←)(←)B柱00(→)C柱 (←)(→) 內(nèi)力組合 . 荷載組合 排架柱截面尺寸符合要求后，一般不需要進(jìn)行正常使用極限的變形驗(yàn)算，僅需要進(jìn)行承載力驗(yàn)算。承載力計(jì)算采用荷載效應(yīng)的基本組合。 對(duì)于排架結(jié)構(gòu)，由可變荷載效應(yīng)控制的組合可采用簡(jiǎn)化規(guī)則，取下列兩種情況中的較大者。①“恒載”+任意一種“活荷載” S=γS+γS ， 其中，γ=, γ=。 ②“恒載”+（任意兩種或兩種以上“活荷載”） S=γS+，其中，γ=, γ=。 排架柱屬于偏心受壓構(gòu)件，剪力一般不起控制作用（斜截面一般可